316Ti (1.4571) 6.35*1.25mm ທໍ່ສະແຕນເລດ / ທໍ່ capillary
ສະແຕນເລດ 316Ti 1.4571
ແຜ່ນຂໍ້ມູນນີ້ໃຊ້ກັບສະແຕນເລດ 316Ti / 1.4571 ແຜ່ນມ້ວນຮ້ອນແລະເຢັນແລະເສັ້ນດ່າງ, ຜະລິດຕະພັນເຄິ່ງສໍາເລັດຮູບ, ແຖບແລະ rods, ສາຍແລະພາກສ່ວນຕ່າງໆເຊັ່ນດຽວກັນກັບທໍ່ seamless ແລະ welded ສໍາລັບຈຸດປະສົງຄວາມກົດດັນ.
316Ti (1.4571) 6.35*1.25mm ທໍ່ສະແຕນເລດ / ທໍ່ capillary
ຄໍາຮ້ອງສະຫມັກ
ຝາອັດປາກຂຸມການກໍ່ສ້າງ, ປະຕູ, ປ່ອງຢ້ຽມແລະ armatures, ໂມດູນນອກຝັ່ງທະເລ, ຕູ້ຄອນເທນເນີແລະທໍ່ສໍາລັບການຂົນສົ່ງສານເຄມີ, ສາງແລະການຂົນສົ່ງທາງບົກຂອງສານເຄມີ, ອາຫານແລະເຄື່ອງດື່ມ, ຮ້ານຂາຍຢາ, ເສັ້ນໃຍສັງເຄາະ, ເຈ້ຍແລະໂຮງງານຕັດຫຍິບແລະເຮືອຄວາມກົດດັນ.ເນື່ອງຈາກ Ti-alloy, ການຕໍ່ຕ້ານ corrosion intergranular ແມ່ນຮັບປະກັນຫຼັງຈາກການເຊື່ອມໂລຫະ.
316Ti (1.4571) 6.35*1.25mm ທໍ່ສະແຕນເລດ / ທໍ່ capillary
ອົງປະກອບທາງເຄມີ *
| ອົງປະກອບ | % ປະຈຸບັນ (ໃນຮູບແບບຜະລິດຕະພັນ) | |||
|---|---|---|---|---|
| C, H, P | L | TW | TS | |
| ຄາບອນ (C) | 0.08 | 0.08 | 0.08 | 0.08 |
| ຊິລິໂຄນ (Si) | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 |
| ແມນການີສ (Mn) | 2.00 | 2.00 | 2.00 | 2.00 |
| ຟອສຟອສ (P) | 0.045 | 0.045 | 0.0453) | 0.040 |
| ຊູນຟູຣິກ (S) | 0.0151) | 0.0301) | 0.0153) | 0.0151) |
| Chromium (Cr) | ເວລາ 16.50 – 18.50 ໂມງ | ເວລາ 16.50 – 18.50 ໂມງ | ເວລາ 16.50 – 18.50 ໂມງ | ເວລາ 16.50 – 18.50 ໂມງ |
| ນິເກລ (Ni) | ເວລາ 10.50 – 13.50 ໂມງ | 10.50 – 13.502) | ເວລາ 10.50 – 13.50 ໂມງ | 10.50 – 13.502) |
| ໂມລິບິດາມ (ໂມ) | 2.00 – 2.50 | 2.00 – 2.50 | 2.00 – 2.50 | 2.00 – 2.50 |
| Titanium (Ti) | 5xC ເຖິງ 070 | 5xC ເຖິງ 070 | 5xC ເຖິງ 070 | 5xC ເຖິງ 070 |
| ທາດເຫຼັກ (Fe) | ຍອດເງິນ | ຍອດເງິນ | ຍອດເງິນ | ຍອດເງິນ |
316Ti (1.4571) 6.35*1.25mm ທໍ່ສະແຕນເລດ / ທໍ່ capillary
ຄຸນສົມບັດກົນຈັກ (ໃນອຸນຫະພູມຫ້ອງໃນສະພາບການ annealed)
| ແບບຟອມຜະລິດຕະພັນ | |||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| C | H | P | L | L | TW | TS | |||
| ຄວາມຫນາ (ມມ) ສູງສຸດ | 8 | 12 | 75 | ໑໖໐ | 2502) | 60 | 60 | ||
| ຄວາມເຂັ້ມແຂງຜົນຜະລິດ | Rp0.2 N/mm2 | 2403) | 2203) | 2203) | 2004) | 2005) | 1906) | 1906) | |
| Rp1.0 N/mm2 | 2703) | 2603) | 2603) | 2354) | 2355) | 2256) | 2256) | ||
| ຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile | Rm N/mm2 | 540 – 6903) | 540 – 6903) | 520 – 6703) | 500 – 7004) | 500 – 7005) | 490 – 6906) | 490 – 6906) | |
| ການຍືດຕົວນາທີໃນ % | A1) % ນາທີ (ຕາມລວງຍາວ) | - | - | - | 40 | - | 35 | 35 | |
| A1) % ນາທີ (ທາງຂວາງ) | 40 | 40 | 40 | - | 30 | 30 | 30 | ||
| ພະລັງງານຜົນກະທົບ (ISO-V) ≥ 10mm ຫນາ | Jmin (ຕາມລວງຍາວ) | - | 90 | 90 | 100 | - | 100 | 100 | |
| Jmin (ທາງຂວາງ) | - | 60 | 60 | 0 | 60 | 60 | 60 | ||
ຂໍ້ມູນອ້າງອີງກ່ຽວກັບຄຸນສົມບັດທາງກາຍະພາບບາງຢ່າງ
| ຄວາມໜາແໜ້ນທີ່ 20°C kg/m3 | 8.0 | |
|---|---|---|
| ໂມດູນຂອງຄວາມຍືດຍຸ່ນ kN/mm2 ທີ່ | 20°C | 200 |
| 200°C | 186 | |
| 400°C | ໑໗໒ | |
| 500°C | 165 | |
| ການນໍາໃຊ້ຄວາມຮ້ອນ W/m K ທີ່ 20°C | 15 | |
| ຄວາມອາດສາມາດຄວາມຮ້ອນສະເພາະຢູ່ທີ່ 20°CJ/kg K | 500 | |
| ຄວາມຕ້ານທານໄຟຟ້າຢູ່ທີ່ 20 ° C Ω mm2 / m | 0.75 | |
316Ti (1.4571) 6.35*1.25mm ທໍ່ສະແຕນເລດ / ທໍ່ capillary
ຄ່າສໍາປະສິດຂອງການຂະຫຍາຍຄວາມຮ້ອນເສັ້ນຊື່ 10-6 K-1 ລະຫວ່າງ 20 ° C ແລະ
| 100°C | 16.5 |
|---|---|
| 200°C | 17.5 |
| 300°C | 18.0 |
| 400°C | 18.5 |
| 500°C | 19.0 |
ການປຸງແຕ່ງ / ການເຊື່ອມໂລຫະ
ຂະບວນການເຊື່ອມໂລຫະມາດຕະຖານສໍາລັບຊັ້ນເຫຼັກນີ້ແມ່ນ:
- TIG-Welding
- MAG-Welding Solid Wire
- ການເຊື່ອມໂລຫະອາກ (E)
- ການເຊື່ອມໂລຫະ Laser Beam
- ການເຊື່ອມໂລຫະອາກໃຕ້ໃຕ້ນ້ຳ (SAW)
316Ti (1.4571) 6.35*1.25mm ທໍ່ສະແຕນເລດ / ທໍ່ capillary
ໃນເວລາທີ່ເລືອກໂລຫະ filler, ຄວາມກົດດັນ corrosion ຕ້ອງໄດ້ຮັບການພິຈາລະນາ, ເຊັ່ນດຽວກັນ.ການນໍາໃຊ້ໂລຫະປະສົມທີ່ສູງຂຶ້ນສາມາດເປັນສິ່ງຈໍາເປັນເນື່ອງຈາກໂຄງສ້າງຂອງໂລຫະເຊື່ອມ.ການໃຫ້ຄວາມຮ້ອນກ່ອນບໍ່ຈໍາເປັນສໍາລັບເຫຼັກນີ້.ການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນຫຼັງຈາກການເຊື່ອມໂລຫະແມ່ນປົກກະຕິແລ້ວບໍ່ໄດ້ນໍາໃຊ້.ເຫຼັກ Austenitic ມີພຽງແຕ່ 30% ຂອງຄວາມຮ້ອນຂອງເຫຼັກທີ່ບໍ່ແມ່ນໂລຫະປະສົມ.ຈຸດ fusion ຂອງພວກເຂົາແມ່ນຕ່ໍາກວ່າເຫຼັກທີ່ບໍ່ແມ່ນໂລຫະປະສົມດັ່ງນັ້ນເຫຼັກ austenitic ຕ້ອງໄດ້ຮັບການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ມີຄວາມຮ້ອນຕ່ໍາກວ່າເຫຼັກໂລຫະປະສົມ.ເພື່ອຫຼີກເວັ້ນການຮ້ອນເກີນໄປຫຼືການເຜົາໄຫມ້ຂອງແຜ່ນບາງໆ, ຄວາມໄວການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ສູງຂຶ້ນຈະຕ້ອງຖືກນໍາໃຊ້.ແຜ່ນຮອງທອງແດງສໍາລັບການປະຕິເສດຄວາມຮ້ອນໄດ້ໄວຂຶ້ນແມ່ນເປັນປະໂຫຍດ, ໃນຂະນະທີ່, ເພື່ອຫຼີກເວັ້ນການຮອຍແຕກໃນໂລຫະ solder, ມັນບໍ່ໄດ້ຖືກອະນຸຍາດໃຫ້ພື້ນຜິວ-fuse ແຜ່ນຮອງທອງແດງ.ເຫຼັກກ້ານີ້ມີຄ່າສໍາປະສິດການຂະຫຍາຍຄວາມຮ້ອນທີ່ສູງຂຶ້ນເປັນເຫຼັກທີ່ບໍ່ແມ່ນໂລຫະປະສົມ.ໃນການພົວພັນກັບການນໍາຄວາມຮ້ອນທີ່ຮ້າຍແຮງກວ່າເກົ່າ, ຄາດວ່າຈະມີການບິດເບືອນຫຼາຍກວ່າເກົ່າ.ເມື່ອການເຊື່ອມໂລຫະ 1.4571 ຂັ້ນຕອນທັງຫມົດ, ເຊິ່ງເຮັດວຽກກັບການບິດເບືອນນີ້ (ຕົວຢ່າງການເຊື່ອມລໍາດັບ back-step, ການເຊື່ອມໂລຫະສະລັບກັນຢູ່ດ້ານກົງກັນຂ້າມກັບ double-V butt ການເຊື່ອມ, ການມອບຫມາຍຂອງສອງ welders ເມື່ອອົງປະກອບຂະຫນາດໃຫຍ່ຕາມຄວາມເຫມາະສົມ) ຕ້ອງໄດ້ຮັບການເຄົາລົບ notably.ສໍາລັບຄວາມຫນາຂອງຜະລິດຕະພັນຫຼາຍກວ່າ 12 ມມ, ການເຊື່ອມກົ້ນ double-V ຈະຕ້ອງຖືກເລືອກແທນທີ່ຈະເປັນການເຊື່ອມໂລຫະກົ້ນດຽວ.ມຸມລວມຄວນຈະເປັນ 60 ° - 70 °, ເມື່ອນໍາໃຊ້ MIG-welding ປະມານ 50 °ແມ່ນພຽງພໍ.ການສະສົມຂອງ seams ການເຊື່ອມຄວນໄດ້ຮັບການຫຼີກເວັ້ນ.ການເຊື່ອມໂລຫະ Tack ຕ້ອງໄດ້ຮັບການຕິດຢູ່ກັບໄລຍະຫ່າງທີ່ຂ້ອນຂ້າງສັ້ນກວ່າຈາກກັນແລະກັນ (ສັ້ນກວ່າເຫຼັກໂລຫະປະສົມຢ່າງມີໄນສໍາຄັນ), ເພື່ອປ້ອງກັນການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ຜິດປົກກະຕິ, ຫົດຕົວຫຼື flaking.ຮອຍຂີດຂ່ວນຄວນຖືກຖົມຕາມຫຼັງ ຫຼືຢ່າງໜ້ອຍແມ່ນບໍ່ມີຮອຍແຕກຈາກຂຸມຝັງສົບ.1.4571 ໃນການເຊື່ອມຕໍ່ກັບໂລຫະເຊື່ອມ austenitic ແລະການປ້ອນຄວາມຮ້ອນສູງເກີນໄປສິ່ງເສບຕິດທີ່ຈະປະກອບເປັນຮອຍແຕກຄວາມຮ້ອນມີຢູ່.ສິ່ງເສບຕິດຂອງຮອຍແຕກຄວາມຮ້ອນສາມາດຖືກຈໍາກັດ, ຖ້າໂລຫະການເຊື່ອມໂລຫະມີເນື້ອໃນຕ່ໍາຂອງ ferrite (delta ferrite).ເນື້ອໃນຂອງ ferrite ສູງເຖິງ 10% ມີຜົນກະທົບທີ່ເອື້ອອໍານວຍແລະບໍ່ມີຜົນກະທົບຕໍ່ການຕໍ່ຕ້ານ corrosion ໂດຍທົ່ວໄປ.ຊັ້ນທີ່ບາງທີ່ສຸດເທົ່າທີ່ເປັນໄປໄດ້ຕ້ອງໄດ້ຮັບການເຊື່ອມໂລຫະ (ເຕັກນິກຂອງລູກປັດ stringer) ເພາະວ່າຄວາມໄວຂອງຄວາມເຢັນທີ່ສູງຂຶ້ນເຮັດໃຫ້ການຕິດຂັດຮ້ອນ.A ຄວາມເຢັນໄວທີ່ສົມຄວນຈະຕ້ອງໄດ້ aspired ໃນຂະນະທີ່ການເຊື່ອມໂລຫະເຊັ່ນດຽວກັນ, ເພື່ອຫຼີກເວັ້ນການມີຄວາມສ່ຽງຕໍ່ການ corrosion intergranular ແລະ embrittlement.1.4571 ແມ່ນເຫມາະສົມຫຼາຍສໍາລັບການເຊື່ອມໂລຫະເລເຊີ (weldability A ຕາມ DVS bulletin 3203, ພາກທີ 3).ດ້ວຍຄວາມກວ້າງຂອງການເຊື່ອມໂລຫະຂະຫນາດນ້ອຍກວ່າ 0.3mm ຕາມລໍາດັບ, ຄວາມຫນາຂອງຜະລິດຕະພັນ 0.1mm ການນໍາໃຊ້ໂລຫະ filler ແມ່ນບໍ່ຈໍາເປັນ.ມີຮ່ອງເຊື່ອມທີ່ໃຫຍ່ກວ່າ, ໂລຫະທີ່ຄ້າຍຄືກັນສາມາດນໍາໃຊ້ໄດ້.ດ້ວຍການຫຼີກເວັ້ນການຜຸພັງກັບພື້ນຜິວ seam ໃນລະຫວ່າງການເຊື່ອມໂລຫະເລເຊີໂດຍການເຊື່ອມ backhand, eg Helium ເປັນອາຍແກັສ inert, seam ການເຊື່ອມໂລຫະແມ່ນທົນທານຕໍ່ corrosion ເປັນໂລຫະພື້ນຖານ.ອັນຕະລາຍ crack ຮ້ອນສໍາລັບ seam ການເຊື່ອມບໍ່ມີ, ໃນເວລາທີ່ເລືອກຂະບວນການນໍາໃຊ້.1.4571 ຍັງເຫມາະສົມສໍາລັບການຕັດ laser beam fusion ດ້ວຍໄນໂຕຣເຈນຫຼື flame ຕັດດ້ວຍອົກຊີເຈນ.ແຄມຕັດມີພຽງແຕ່ເຂດທີ່ໄດ້ຮັບຜົນກະທົບຄວາມຮ້ອນຂະຫນາດນ້ອຍແລະໂດຍທົ່ວໄປແລ້ວບໍ່ມີຮອຍແຕກຈຸນລະພາກແລະດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງມີຮູບແບບທີ່ດີ.ໃນຂະນະທີ່ເລືອກຂະບວນການທີ່ໃຊ້ໄດ້, ແຄມຕັດ fusion ສາມາດຖືກແປງໂດຍກົງ.ໂດຍສະເພາະ, ພວກເຂົາເຈົ້າສາມາດໄດ້ຮັບການເຊື່ອມໂລຫະໂດຍບໍ່ມີການກະກຽມເພີ່ມເຕີມ.ໃນຂະນະທີ່ການປຸງແຕ່ງພຽງແຕ່ເຄື່ອງມືສະແຕນເລດເຊັ່ນ: ແປງເຫຼັກ, ເລືອກເອົາ pneumatic ແລະອື່ນໆໄດ້ຖືກອະນຸຍາດໃຫ້, ເພື່ອບໍ່ເປັນອັນຕະລາຍ passivation ໄດ້.ມັນຄວນຈະຖືກລະເລີຍທີ່ຈະເຮັດເຄື່ອງຫມາຍພາຍໃນເຂດ seam ການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ມີ bolts oleigerous ຫຼືອຸນຫະພູມຊີ້ໃຫ້ເຫັນ crayons.ຄວາມຕ້ານທານ corrosion ສູງຂອງສະແຕນເລດນີ້ແມ່ນອີງໃສ່ການສ້າງຕັ້ງຂອງຊັ້ນ passive ເປັນ homogeneous, ຫນາແຫນ້ນຢູ່ດ້ານ.ຕ້ອງເອົາສີ, ເກັດ, ຂີ້ກະເທີ່, ເຫລໍກຂີ້ເຫຍື້ອ, ຮອຍແຕກແລະສິ່ງດັ່ງກ່າວອອກ, ເພື່ອບໍ່ທໍາລາຍຊັ້ນຕົວຕັ້ງຕົວຕີ.ສໍາລັບການທໍາຄວາມສະອາດພື້ນຜິວ, ຂະບວນການຖູແຂ້ວ, ປີ້ງ, ດອງຫຼືລະເບີດ (ດິນຊາຍຊິລິກາທີ່ບໍ່ມີທາດເຫຼັກຫຼືຮູບທໍ່ແກ້ວ) ສາມາດນໍາໃຊ້ໄດ້.ສໍາລັບການຖູແຂ້ວພຽງແຕ່ແປງສະແຕນເລດສາມາດໃຊ້ໄດ້.ການເກັບເອົາພື້ນທີ່ seam ທີ່ຂັດກ່ອນຫນ້າແມ່ນປະຕິບັດໂດຍການຈຸ່ມແລະສີດພົ່ນ, ແນວໃດກໍ່ຕາມ, ມັກຈະໃຊ້ຢາດອງຫຼືວິທີແກ້ໄຂ.ຫຼັງຈາກເກັບມ້ຽນ, ຄວນລ້າງດ້ວຍນ້ໍາຢ່າງລະມັດລະວັງ.
ຂໍ້ສັງເກດ
ໃນສະພາບ quenched, ອຸປະກອນການສາມາດ magnetizable ເລັກນ້ອຍ.ດ້ວຍຄວາມເຢັນທີ່ເພີ່ມຂຶ້ນຄວາມສາມາດສະກົດຈິດເພີ່ມຂຶ້ນ.
ຫມາຍເຫດສໍາຄັນ
ຂໍ້ມູນທີ່ໃຫ້ຢູ່ໃນເອກະສານຂໍ້ມູນນີ້ກ່ຽວກັບສະພາບຫຼືການນໍາໃຊ້ວັດສະດຸຕາມລໍາດັບຜະລິດຕະພັນແມ່ນບໍ່ມີການຮັບປະກັນສໍາລັບຄຸນສົມບັດຂອງພວກມັນ, ແຕ່ເຮັດເປັນຄໍາອະທິບາຍ.ຂໍ້ມູນ, ພວກເຮົາໃຫ້ຄໍາແນະນໍາ, ປະຕິບັດຕາມປະສົບການຂອງຜູ້ຜະລິດເຊັ່ນດຽວກັນກັບຂອງພວກເຮົາເອງ.ພວກເຮົາບໍ່ສາມາດໃຫ້ການຮັບປະກັນຜົນຂອງການປຸງແຕ່ງ ແລະການນຳໃຊ້ຜະລິດຕະພັນ.
