ຂໍຂອບໃຈທ່ານສໍາລັບການຢ້ຽມຢາມ Nature.com.ທ່ານກໍາລັງໃຊ້ເວີຊັນຂອງຕົວທ່ອງເວັບທີ່ມີການສະຫນັບສະຫນູນ CSS ຈໍາກັດ.ເພື່ອປະສົບການທີ່ດີທີ່ສຸດ, ພວກເຮົາແນະນຳໃຫ້ທ່ານໃຊ້ບຣາວເຊີທີ່ອັບເດດແລ້ວ (ຫຼືປິດການນຳໃຊ້ໂໝດຄວາມເຂົ້າກັນໄດ້ໃນ Internet Explorer).ນອກຈາກນັ້ນ, ເພື່ອຮັບປະກັນການສະຫນັບສະຫນູນຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ, ພວກເຮົາສະແດງເວັບໄຊທ໌ທີ່ບໍ່ມີຮູບແບບແລະ JavaScript.
ຕົວເລື່ອນສະແດງສາມບົດຄວາມຕໍ່ສະໄລ້.ໃຊ້ປຸ່ມດ້ານຫຼັງ ແລະປຸ່ມຕໍ່ໄປເພື່ອເລື່ອນຜ່ານສະໄລ້, ຫຼືປຸ່ມຄວບຄຸມສະໄລ້ຢູ່ທ້າຍເພື່ອເລື່ອນຜ່ານແຕ່ລະສະໄລ້.
Stainless Steel 321 Coil Tube ອົງປະກອບທາງເຄມີ
ອົງປະກອບທາງເຄມີຂອງທໍ່ທໍ່ສະແຕນເລດ 321 ມີດັ່ງນີ້:
- ຄາບອນ: 0.08% ສູງສຸດ
- ແມກນີສ: ສູງສຸດ 2.00%.
- Nickel: 9.00% ນທ
| ເກຣດ | C | Mn | Si | P | S | Cr | N | Ni | Ti |
| 321 | ສູງສຸດ 0.08 | ສູງສຸດ 2.0 | ສູງສຸດ 1.0 | ສູງສຸດ 0.045 | ສູງສຸດ 0.030 | ເວລາ 17.00 – 19.00 ໂມງ | ສູງສຸດ 0.10 | ເວລາ 9.00 – 12.00 ໂມງ | 5(C+N) – 0.70 ສູງສຸດ |
Stainless Steel 321 Coil Tube ຄຸນສົມບັດກົນຈັກ
ອີງຕາມຜູ້ຜະລິດທໍ່ທໍ່ສະແຕນເລດ 321 ເຫຼັກກ້າ, ຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງທໍ່ທໍ່ສະແຕນເລດ 321 ມ້ວນແມ່ນຕາຕະລາງຂ້າງລຸ່ມນີ້: ຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile (psi) ຄວາມເຂັ້ມແຂງຜົນຜະລິດ (psi) ການຍືດຕົວ (%).
| ວັດສະດຸ | ຄວາມຫນາແຫນ້ນ | ຈຸດລະລາຍ | ຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile | ຄວາມແຮງຂອງຜົນຜະລິດ (0.2% ຊົດເຊີຍ) | ການຍືດຕົວ |
| 321 | 8.0 g/cm3 | 1457 °C (2650 °F) | Psi – 75000 , MPa – 515 | Psi – 30000 , MPa – 205 | 35 % |
ຄໍາຮ້ອງສະຫມັກ & ການນໍາໃຊ້ຂອງ Stainless Steel 321 Coil Tube
ໃນຄໍາຮ້ອງສະຫມັກວິສະວະກໍາຈໍານວນຫຼາຍ, ຄຸນສົມບັດກົນຈັກແລະການກັດກ່ອນຂອງໂຄງສ້າງການເຊື່ອມໂລຫະສະແຕນເລດ duplex (DSS) ແມ່ນປັດໃຈສໍາຄັນທີ່ສຸດ.ການສຶກສາໃນປະຈຸບັນໄດ້ສືບສວນຄຸນສົມບັດກົນຈັກແລະການຕໍ່ຕ້ານການກັດກ່ອນຂອງການເຊື່ອມໂລຫະສະແຕນເລດ duplex ໃນສະພາບແວດລ້ອມ simulating 3.5% NaCl ໂດຍໃຊ້ electrode ໃຫມ່ອອກແບບພິເສດໂດຍບໍ່ມີການເພີ່ມອົງປະກອບຂອງໂລຫະປະສົມກັບຕົວຢ່າງ flux ໄດ້.ສອງປະເພດທີ່ແຕກຕ່າງກັນຂອງ fluxes ທີ່ມີດັດຊະນີພື້ນຖານຂອງ 2.40 ແລະ 0.40 ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ໃນ electrodes E1 ແລະ E2 ສໍາລັບການເຊື່ອມໂລຫະກະດານ DSS, ຕາມລໍາດັບ.ສະຖຽນລະພາບຄວາມຮ້ອນຂອງອົງປະກອບຂອງ flux ໄດ້ຖືກປະເມີນໂດຍໃຊ້ການວິເຄາະ thermogravimetric.ອົງປະກອບທາງເຄມີເຊັ່ນດຽວກັນກັບຄຸນສົມບັດກົນຈັກແລະການກັດກ່ອນຂອງຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມໄດ້ຖືກປະເມີນໂດຍໃຊ້ spectroscopy ການປ່ອຍອາຍພິດຕາມມາດຕະຖານ ASTM ຕ່າງໆ.X-ray diffraction ແມ່ນໃຊ້ເພື່ອກໍານົດໄລຍະທີ່ມີຢູ່ໃນການເຊື່ອມ DSS, ແລະການສະແກນເອເລັກໂຕຣນິກດ້ວຍ EDS ແມ່ນໃຊ້ເພື່ອກວດກາໂຄງສ້າງຈຸລະພາກຂອງການເຊື່ອມໂລຫະ.ຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ຂອງຂໍ້ຕໍ່ welded ເຮັດໂດຍ electrodes E1 ແມ່ນພາຍໃນ 715-732 MPa, ໂດຍ electrodes E2 - 606-687 MPa.ປະຈຸບັນການເຊື່ອມໂລຫະໄດ້ຖືກເພີ່ມຂຶ້ນຈາກ 90 A ເປັນ 110 A, ແລະຄວາມແຂງກໍ່ໄດ້ຮັບການເພີ່ມຂຶ້ນ.ຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມທີ່ມີ electrodes E1 ເຄືອບດ້ວຍ fluxes ພື້ນຖານມີຄຸນສົມບັດກົນຈັກທີ່ດີກວ່າ.ໂຄງສ້າງເຫຼັກມີຄວາມຕ້ານທານຕໍ່ການກັດກ່ອນສູງໃນສະພາບແວດລ້ອມ NaCl 3.5%.ນີ້ຢືນຢັນການເຮັດວຽກຂອງຂໍ້ຕໍ່ welded ເຮັດດ້ວຍ electrodes ພັດທະນາໃຫມ່.ຜົນໄດ້ຮັບໄດ້ຖືກປຶກສາຫາລືໃນແງ່ຂອງການຫຼຸດລົງຂອງອົງປະກອບຂອງໂລຫະປະສົມເຊັ່ນ: Cr ແລະ Mo ສັງເກດເຫັນໃນການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ມີ electrodes ເຄືອບ E1 ແລະ E2, ແລະການປ່ອຍ Cr2N ໃນການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ເຮັດດ້ວຍ electrodes E1 ແລະ E2.
ໃນປະຫວັດສາດ, ການກ່າວເຖິງຢ່າງເປັນທາງການຄັ້ງທໍາອິດຂອງເຫລໍກສະແຕນເລດ duplex (DSS) ວັນທີ 1927, ໃນເວລາທີ່ມັນຖືກນໍາໃຊ້ພຽງແຕ່ສໍາລັບການຫລໍ່ບາງແລະບໍ່ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ໃນຄໍາຮ້ອງສະຫມັກດ້ານວິຊາການສ່ວນໃຫຍ່ເນື່ອງຈາກເນື້ອໃນຄາບອນສູງຂອງມັນ1.ແຕ່ຕໍ່ມາ, ປະລິມານຄາບອນມາດຕະຖານໄດ້ຖືກຫຼຸດລົງເປັນມູນຄ່າສູງສຸດຂອງ 0.03%, ແລະເຫຼັກເຫຼົ່ານີ້ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ຢ່າງກວ້າງຂວາງໃນຂົງເຂດຕ່າງໆ2,3.DSS ແມ່ນຄອບຄົວຂອງໂລຫະປະສົມທີ່ມີປະລິມານປະມານເທົ່າທຽມກັນຂອງ ferrite ແລະ austenite.ການຄົ້ນຄວ້າໄດ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າໄລຍະ ferritic ໃນ DSS ສະຫນອງການປົກປ້ອງທີ່ດີເລີດຕໍ່ກັບ chloride-induced stress corrosion cracking (SCC), ເຊິ່ງເປັນບັນຫາສໍາຄັນສໍາລັບສະແຕນເລດ austenitic (ASS) ໃນສະຕະວັດທີ 20.ໃນທາງກົງກັນຂ້າມ, ໃນບາງວິສະວະກໍາແລະອຸດສາຫະກໍາອື່ນໆ 4 ຄວາມຕ້ອງການການເກັບຮັກສາແມ່ນເຕີບໂຕໃນອັດຕາສູງເຖິງ 20% ຕໍ່ປີ.ນີ້ເຫຼັກປະດິດສ້າງທີ່ມີໂຄງສ້າງ austenitic-ferritic ສອງໄລຍະສາມາດໄດ້ຮັບໂດຍການຄັດເລືອກອົງປະກອບທີ່ເຫມາະສົມ, ການຫລອມໂລຫະທາງກາຍະພາບ - ເຄມີແລະ thermomechanical.ເມື່ອປຽບທຽບກັບສະແຕນເລດໄລຍະດຽວ, DSS ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງຜົນຜະລິດສູງກວ່າແລະຄວາມສາມາດທີ່ດີກວ່າທີ່ຈະທົນທານຕໍ່ SCC5, 6, 7, 8. ໂຄງສ້າງ duplex ໃຫ້ເຫຼັກເຫຼົ່ານີ້ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງ, ຄວາມທົນທານແລະທົນທານຕໍ່ການກັດກ່ອນເພີ່ມຂຶ້ນໃນສະພາບແວດລ້ອມທີ່ຮຸກຮານປະກອບດ້ວຍອາຊິດ, ອາຊິດ chlorides, ນ້ຳທະເລ ແລະ ສານເຄມີທີ່ເປັນພິດ 9.ເນື່ອງຈາກການເຫນັງຕີງຂອງລາຄາປະຈໍາປີຂອງໂລຫະປະສົມ nickel (Ni) ໃນຕະຫຼາດທົ່ວໄປ, ໂຄງສ້າງ DSS, ໂດຍສະເພາະແມ່ນປະເພດ nickel ຕ່ໍາ (Lean DSS), ໄດ້ບັນລຸຜົນສໍາເລັດທີ່ໂດດເດັ່ນຫຼາຍເມື່ອທຽບກັບ face centered cubic (FCC) iron10, 11. ຕົ້ນຕໍ ບັນຫາຂອງການອອກແບບ ASE ແມ່ນຢູ່ໃນວ່າພວກເຂົາຢູ່ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂທີ່ຫຍຸ້ງຍາກຕ່າງໆ.ດັ່ງນັ້ນ, ພະແນກວິສະວະກໍາຕ່າງໆແລະບໍລິສັດກໍາລັງພະຍາຍາມສົ່ງເສີມການສະແຕນເລດ nickel (Ni) ຕ່ໍາທາງເລືອກທີ່ປະຕິບັດເຊັ່ນດຽວກັນກັບຫຼືດີກວ່າ ASS ແບບດັ້ງເດີມທີ່ມີການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ເຫມາະສົມແລະຖືກນໍາໃຊ້ໃນອຸດສາຫະກໍາເຊັ່ນເຄື່ອງແລກປ່ຽນຄວາມຮ້ອນນ້ໍາທະເລແລະອຸດສາຫະກໍາເຄມີ.container 13 ສໍາລັບສະພາບແວດລ້ອມທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນສູງຂອງ chlorides.
ໃນຄວາມກ້າວຫນ້າທາງດ້ານເຕັກໂນໂລຢີທີ່ທັນສະໄຫມ, ການຜະລິດການເຊື່ອມໂລຫະມີບົດບາດສໍາຄັນ.ໂດຍປົກກະຕິ, ສະມາຊິກໂຄງສ້າງ DSS ແມ່ນເຂົ້າຮ່ວມໂດຍການເຊື່ອມໂລຫະອາຍແກັສ shielded arc ຫຼືການເຊື່ອມອາຍແກັສ shielded arc.ການເຊື່ອມໂລຫະສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນໄດ້ຮັບຜົນກະທົບຈາກອົງປະກອບຂອງ electrode ທີ່ໃຊ້ສໍາລັບການເຊື່ອມໂລຫະ.electrodes ການເຊື່ອມໂລຫະປະກອບດ້ວຍສອງພາກສ່ວນ: ໂລຫະແລະ flux.ສ່ວນຫຼາຍມັກ, electrodes ໄດ້ຖືກເຄືອບດ້ວຍ flux, ປະສົມຂອງໂລຫະທີ່, ເມື່ອ decomposed, ປ່ອຍອາຍແກັສແລະປະກອບເປັນ slag ປ້ອງກັນການເຊື່ອມໂລຫະຈາກການປົນເປື້ອນ, ເພີ່ມຄວາມຫມັ້ນຄົງຂອງ arc, ແລະເພີ່ມອົງປະກອບຂອງໂລຫະປະສົມເພື່ອປັບປຸງຄຸນນະພາບຂອງການເຊື່ອມໂລຫະ.14 .ທາດເຫຼັກສຽງໂຫວດທັງຫມົດ, ອາລູມິນຽມ, ສະແຕນເລດ, ເຫຼັກອ່ອນ, ເຫຼັກກ້າທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງ, ທອງແດງ, ທອງເຫລືອງ, ແລະ bronze ແມ່ນບາງສ່ວນຂອງໂລຫະ electrode ການເຊື່ອມ, ໃນຂະນະທີ່ cellulose, ຝຸ່ນທາດເຫຼັກ, ແລະ hydrogen ແມ່ນບາງສ່ວນຂອງວັດສະດຸ flux ນໍາໃຊ້.ບາງຄັ້ງ sodium, titanium ແລະ potassium ຍັງຖືກເພີ່ມເຂົ້າໃນການປະສົມ flux.
ນັກຄົ້ນຄວ້າບາງຄົນໄດ້ພະຍາຍາມສຶກສາຜົນກະທົບຂອງການຕັ້ງຄ່າ electrode ກ່ຽວກັບຄວາມສົມບູນຂອງກົນຈັກແລະການກັດກ່ອນຂອງໂຄງສ້າງເຫຼັກເຊື່ອມ.Singh et al.15 ໄດ້ສືບສວນຜົນກະທົບຂອງອົງປະກອບ flux ກ່ຽວກັບການຍືດຕົວແລະຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ຂອງ welds ເຊື່ອມໂດຍການເຊື່ອມ arc submerged.ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າ CaF2 ແລະ NiO ແມ່ນຕົວກໍານົດຕົ້ນຕໍຂອງຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ເມື່ອທຽບກັບການມີ FeMn.Chirag et al.16 ໄດ້ສືບສວນສານປະກອບ SMAW ໂດຍການປ່ຽນແປງຄວາມເຂັ້ມຂຸ້ນຂອງ rutile (TiO2) ໃນສ່ວນປະສົມຂອງ electrode flux.ມັນໄດ້ຖືກພົບເຫັນວ່າຄຸນສົມບັດຂອງ microhardness ເພີ່ມຂຶ້ນເນື່ອງຈາກການເພີ່ມຂື້ນຂອງອັດຕາສ່ວນແລະການເຄື່ອນຍ້າຍຂອງຄາບອນແລະຊິລິຄອນ.Kumar [17] ໄດ້ສຶກສາການອອກແບບແລະການພັດທະນາຂອງ fluxes agglomerated ສໍາລັບການເຊື່ອມ arc submerged ຂອງແຜ່ນເຫຼັກ.Nwigbo ແລະ Atuanya18 ໄດ້ສືບສວນການນໍາໃຊ້ binders sodium silicate ອຸດົມສົມບູນໂພແທດຊຽມສໍາລັບການຜະລິດ fluxes ການເຊື່ອມ arc ແລະພົບເຫັນການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ສູງຂອງ 430 MPa ແລະໂຄງສ້າງເມັດພືດທີ່ຍອມຮັບໄດ້.Lothongkum et al.19 ໄດ້ໃຊ້ວິທີການ potentiokinetic ເພື່ອສຶກສາອັດຕາສ່ວນຂອງ austenite ໃນສະແຕນເລດສອງຊັ້ນ 28Cr–7Ni–O–0.34N ໃນການແກ້ໄຂ NaCl ທີ່ອີ່ມຕົວດ້ວຍອາກາດທີ່ຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງ 3.5% wt.ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂ pH.ແລະ 27°C.ທັງສອງສະແຕນເລດ duplex ແລະ micro duplex ສະແດງໃຫ້ເຫັນຜົນກະທົບດຽວກັນຂອງໄນໂຕຣເຈນຕໍ່ພຶດຕິກໍາການກັດກ່ອນ.ໄນໂຕຣເຈນບໍ່ໄດ້ສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ທ່າແຮງການກັດກ່ອນຫຼືອັດຕາທີ່ pH 7 ແລະ 10, ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ທ່າແຮງການກັດກ່ອນຢູ່ທີ່ pH 10 ແມ່ນຕ່ໍາກວ່າ pH 7. ໃນທາງກົງກັນຂ້າມ, ໃນທຸກລະດັບ pH ທີ່ໄດ້ສຶກສາ, ທ່າແຮງເລີ່ມຕົ້ນເພີ່ມຂຶ້ນດ້ວຍການເພີ່ມປະລິມານໄນໂຕຣເຈນ. .Lacerda et al.20 ໄດ້ສຶກສາ pitting ຂອງສະແຕນເລດ duplex UNS S31803 ແລະ UNS S32304 ໃນການແກ້ໄຂ NaCl 3.5% ໂດຍໃຊ້ cyclic potentiodynamic polarization.ໃນການແກ້ໄຂ 3.5 wt.% ຂອງ NaCl, ອາການຂອງ pitting ໄດ້ຖືກພົບເຫັນຢູ່ໃນສອງແຜ່ນເຫຼັກທີ່ໄດ້ຮັບການສືບສວນ.ເຫຼັກ UNS S31803 ມີທ່າແຮງ corrosion ສູງ (Ecorr), pitting ທ່າແຮງ (Epit) ແລະການຕໍ່ຕ້ານ polarization (Rp) ກ່ວາເຫຼັກ UNS S32304.ເຫຼັກ UNS S31803 ມີ repassivity ສູງກ່ວາເຫຼັກ UNS S32304.ອີງຕາມການສຶກສາໂດຍ Jiang et al.[21], ລະດັບສູງສຸດຂອງ reactivation ທີ່ສອດຄ້ອງກັນກັບໄລຍະສອງ (ໄລຍະ austenite ແລະ ferrite) ຂອງສະແຕນເລດ duplex ປະກອບມີເຖິງ 65% ຂອງອົງປະກອບ ferrite, ແລະຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງ ferrite reactivation ໃນປັດຈຸບັນເພີ່ມຂຶ້ນກັບເວລາການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນເພີ່ມຂຶ້ນ.ມັນເປັນທີ່ຮູ້ຈັກດີວ່າໄລຍະ austenitic ແລະ ferritic ສະແດງປະຕິກິລິຍາເຄມີໄຟຟ້າທີ່ແຕກຕ່າງກັນຢູ່ທີ່ທ່າແຮງໄຟຟ້າທີ່ແຕກຕ່າງກັນ21,22,23,24.Abdo et al.25 ໄດ້ນໍາໃຊ້ການວັດແທກ potentiodynamic ຂອງ polarization spectroscopy ແລະ electrochemical impedance spectroscopy ເພື່ອສຶກສາການກັດກ່ອນ electrochemically ຂອງໂລຫະປະສົມ laser-welded 2205 DSS ໃນນ້ໍາທະເລປອມ (3.5% NaCl) ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂຂອງອາຊິດແລະເປັນດ່າງທີ່ແຕກຕ່າງກັນ.Pitting corrosion ໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນຢູ່ໃນຫນ້າດິນຂອງຕົວຢ່າງ DSS ທີ່ທົດສອບ.ອີງຕາມການຄົ້ນພົບເຫຼົ່ານີ້, ມັນໄດ້ຖືກສ້າງຕັ້ງຂຶ້ນວ່າມີຄວາມສໍາພັນອັດຕາສ່ວນລະຫວ່າງ pH ຂອງຂະຫນາດກາງການລະລາຍແລະຄວາມຕ້ານທານຂອງຮູບເງົາທີ່ສ້າງຕັ້ງຂຶ້ນໃນຂະບວນການໂອນຄ່າ, ເຊິ່ງມີຜົນກະທົບໂດຍກົງຕໍ່ການສ້າງ pitting ແລະການກໍານົດຂອງມັນ.ຈຸດປະສົງຂອງການສຶກສານີ້ແມ່ນເພື່ອເຂົ້າໃຈວ່າອົງປະກອບຂອງ electrode ການເຊື່ອມທີ່ພັດທະນາໃຫມ່ມີຜົນກະທົບແນວໃດຕໍ່ຄວາມສົມບູນຂອງກົນຈັກແລະການສວມໃສ່ຂອງ welded DSS 2205 ໃນສະພາບແວດລ້ອມ NaCl 3.5%.
ແຮ່ທາດ flux (ສ່ວນປະກອບ) ທີ່ໃຊ້ໃນສູດການເຄືອບ electrode ແມ່ນ Calcium Carbonate (CaCO3) ຈາກເມືອງ Obajana, ລັດ Kogi, ໄນຈີເລຍ, Calcium Fluoride (CaF2) ຈາກລັດ Taraba, ໄນຈີເລຍ, Silicon Dioxide (SiO2), Talc Powder (Mg3Si4O10(OH) ) )2) ແລະ rutile (TiO2) ໄດ້ມາຈາກ Jos, Nigeria, ແລະ kaolin (Al2(OH)4Si2O5) ໄດ້ມາຈາກ Kankara, ລັດ Katsina, Nigeria.ໂພແທດຊຽມ silicate ຖືກນໍາໃຊ້ເປັນ binder, ມັນແມ່ນໄດ້ຮັບຈາກອິນເດຍ.
ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 1, ທາດອອກໄຊຂອງອົງປະກອບໄດ້ຖືກຊັ່ງນໍ້າຫນັກຢ່າງເປັນອິດສະຫຼະໃນຍອດເງິນດິຈິຕອນ.ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ມັນໄດ້ຖືກປະສົມກັບສານປະສົມໂພແທດຊຽມ silicate (23% ໂດຍນ້ໍາຫນັກ) ໃນເຄື່ອງປະສົມໄຟຟ້າ (ແບບ: 641-048) ຈາກ Indian Steel and Wire Products Ltd. (ISWP) ເປັນເວລາ 30 ນາທີເພື່ອໃຫ້ໄດ້ເຄື່ອງປະສົມເຄິ່ງແຂງ.flux ປະສົມປຽກໄດ້ຖືກກົດດັນເປັນຮູບທໍ່ກົມຈາກເຄື່ອງ briquetting ແລະປ້ອນເຂົ້າໄປໃນຫ້ອງ extrusion ດ້ວຍຄວາມກົດດັນຂອງ 80 ຫາ 100 kg / cm2, ແລະຈາກຫ້ອງອາຫານສາຍແມ່ນປ້ອນເຂົ້າໄປໃນ extruder ສາຍສະແຕນເລດທີ່ມີເສັ້ນຜ່າກາງ 3.15mm.flux ໄດ້ຖືກປ້ອນໂດຍຜ່ານລະບົບ nozzle / die ແລະສີດເຂົ້າໄປໃນ extruder ເພື່ອ extrude electrodes ໄດ້.ໄດ້ຮັບປັດໄຈການຄຸ້ມຄອງຂອງ 1.70 ມມ, ບ່ອນທີ່ປັດໄຈການຄຸ້ມຄອງຖືກກໍານົດເປັນອັດຕາສ່ວນຂອງເສັ້ນຜ່າກາງຂອງ electrode ກັບເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງ strand.ຫຼັງຈາກນັ້ນ, electrodes ເຄືອບໄດ້ຖືກຕາກແດດໃຫ້ແຫ້ງໃນອາກາດສໍາລັບ 24 ຊົ່ວໂມງແລະຫຼັງຈາກນັ້ນ calcined ໃນ furnace muffle (ຮູບແບບ PH-248-0571/5448) ທີ່ 150-250 °C\(-\) ສໍາລັບ 2 ຊົ່ວໂມງ.ໃຊ້ສົມຜົນເພື່ອຄິດໄລ່ຄວາມເປັນດ່າງຂອງການໄຫຼ.(1) 26;
ຄວາມຫມັ້ນຄົງດ້ານຄວາມຮ້ອນຂອງຕົວຢ່າງ flux ຂອງອົງປະກອບ E1 ແລະ E2 ໄດ້ຖືກກໍານົດໂດຍໃຊ້ການວິເຄາະ thermogravimetric (TGA).ຕົວຢ່າງປະມານ 25.33 ມລກຂອງ flux ໄດ້ຖືກໂຫລດເຂົ້າໄປໃນ TGA ສໍາລັບການວິເຄາະ.ການທົດລອງໄດ້ຖືກປະຕິບັດໃນຂະຫນາດກາງ inert ໄດ້ໂດຍການໄຫຼຕໍ່ເນື່ອງຂອງ N2 ໃນອັດຕາການ 60 ml / ນາທີ.ຕົວຢ່າງໄດ້ຖືກໃຫ້ຄວາມຮ້ອນຈາກ 30 ° C ຫາ 1000 ° C ໃນອັດຕາຄວາມຮ້ອນຂອງ 10 ° C / ນາທີ.ປະຕິບັດຕາມວິທີການທີ່ໄດ້ກ່າວມາໂດຍ Wang et al.27, Xu et al.28 ແລະ Dagwa et al.29, ການທໍາລາຍຄວາມຮ້ອນແລະການສູນເສຍນ້ໍາຫນັກຂອງຕົວຢ່າງໃນອຸນຫະພູມທີ່ແນ່ນອນໄດ້ຖືກປະເມີນຈາກພື້ນທີ່ TGA.
ປຸງແຕ່ງສອງແຜ່ນ DSS 300 x 60 x 6 ມມເພື່ອກະກຽມສໍາລັບການເຊື່ອມໂລຫະ.ຮ່ອງ V ຖືກອອກແບບມາດ້ວຍຊ່ອງຫວ່າງຮາກ 3 ມມ, ຮູຮາກ 2 ມມແລະມຸມ 60 ອົງສາ.ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ແຜ່ນໄດ້ຖືກ rinsed ດ້ວຍ acetone ເພື່ອເອົາສິ່ງປົນເປື້ອນທີ່ເປັນໄປໄດ້.ການເຊື່ອມແຜ່ນໂດຍໃຊ້ເຄື່ອງເຊື່ອມໂລຫະທີ່ມີໄສ້ (SMAW) ດ້ວຍ electrode ຂົ້ວບວກໃນປະຈຸບັນໂດຍກົງ (DCEP) ໂດຍໃຊ້ electrodes ເຄືອບ (E1 ແລະ E2) ແລະ electrode ອ້າງອີງ (C) ທີ່ມີເສັ້ນຜ່າກາງ 3.15 ມມ.ເຄື່ອງຕັດກະແສໄຟຟ້າ (EDM) (ແບບ: Excetek-V400) ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອເຄື່ອງຈັກການເຊື່ອມໂລຫະຕົວຢ່າງສໍາລັບການທົດສອບກົນຈັກແລະການກັດກ່ອນ.ຕາຕະລາງ 2 ສະແດງລະຫັດຕົວຢ່າງແລະຄໍາອະທິບາຍ, ແລະຕາຕະລາງ 3 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຕົວກໍານົດການການດໍາເນີນງານການເຊື່ອມໂລຫະຕ່າງໆທີ່ໃຊ້ໃນການເຊື່ອມແຜ່ນ DSS.ສົມຜົນ (2) ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອຄິດໄລ່ການປ້ອນຄວາມຮ້ອນທີ່ສອດຄ້ອງກັນ.
ການນໍາໃຊ້ Bruker Q8 MAGELLAN optical spectrometer emission spectrometer (OES) ມີ wavelength 110 ຫາ 800 nm ແລະຊອບແວຖານຂໍ້ມູນ SQL, ອົງປະກອບທາງເຄມີຂອງຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມຂອງ electrodes E1, E2 ແລະ C, ເຊັ່ນດຽວກັນກັບຕົວຢ່າງຂອງໂລຫະພື້ນຖານ, ໄດ້ຖືກກໍານົດ.ໃຊ້ຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງ electrode ແລະຕົວຢ່າງໂລຫະພາຍໃຕ້ການທົດສອບສ້າງພະລັງງານໄຟຟ້າໃນຮູບແບບຂອງ spark ໄດ້.ຕົວຢ່າງຂອງອົງປະກອບແມ່ນ vaporized ແລະ sprayed, ຕິດຕາມມາດ້ວຍການກະຕຸ້ນປະລໍາມະນູ, ເຊິ່ງຕໍ່ມາ emits ເສັ້ນສະເພາະ spectrum31.ສໍາລັບການວິເຄາະຄຸນນະພາບຂອງຕົວຢ່າງ, ທໍ່ photomultiplier ວັດແທກທີ່ມີຂອງ spectrum ອຸທິດຕົນສໍາລັບແຕ່ລະອົງປະກອບ, ເຊັ່ນດຽວກັນກັບຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງ spectrum ໄດ້.ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ໃຊ້ສົມຜົນເພື່ອຄິດໄລ່ຕົວເລກຄວາມຕ້ານທານ pitting ທຽບເທົ່າ (PREN).(3) ອັດຕາສ່ວນ 32 ແລະແຜນວາດລັດ WRC 1992 ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອຄິດໄລ່ຄວາມສົມດຸນຂອງ chromium ແລະ nickel (Creq ແລະ Nieq) ຈາກສົມຜົນ.(4) ແລະ (5) ແມ່ນ 33 ແລະ 34 ຕາມລໍາດັບ;
ໃຫ້ສັງເກດວ່າ PREN ພຽງແຕ່ໃຊ້ເວລາເຂົ້າໄປໃນບັນຊີຜົນກະທົບທາງບວກຂອງສາມອົງປະກອບຕົ້ນຕໍ Cr, Mo ແລະ N, ໃນຂະນະທີ່ປັດໄຈໄນໂຕຣເຈນ x ຢູ່ໃນລະດັບຂອງ 16-30.ໂດຍປົກກະຕິ, x ຖືກເລືອກຈາກບັນຊີລາຍຊື່ຂອງ 16, 20, ຫຼື 30. ໃນການຄົ້ນຄວ້າກ່ຽວກັບສະແຕນເລດ duplex, ຄ່າກາງຂອງ 20 ແມ່ນຖືກນໍາໃຊ້ຫຼາຍທີ່ສຸດເພື່ອຄິດໄລ່ຄ່າ PREN35,36.
ຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມທີ່ເຮັດດ້ວຍ electrodes ທີ່ແຕກຕ່າງກັນໄດ້ຖືກທົດສອບຄວາມຕຶງຄຽດໃນເຄື່ອງທົດສອບທົ່ວໄປ (Instron 8800 UTM) ໃນອັດຕາຄວາມເມື່ອຍລ້າຂອງ 0.5 ມມ / ນາທີຕາມ ASTM E8-21.ຄວາມແຮງ tensile (UTS), 0.2% shear yield strength (YS), ແລະການຍືດຕົວໄດ້ຖືກຄິດໄລ່ຕາມ ASTM E8-2137.
ການເຊື່ອມໂລຫະ DSS 2205 ແມ່ນດິນທໍາອິດແລະຂັດໂດຍໃຊ້ຂະຫນາດ grit ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ (120, 220, 320, 400, 600, 800, 1000 ແລະ 1200) ກ່ອນທີ່ຈະວິເຄາະຄວາມແຂງ.ຕົວຢ່າງການເຊື່ອມໂລຫະແມ່ນເຮັດດ້ວຍ electrodes E1, E2 ແລະ C. ຄວາມແຂງແມ່ນວັດແທກຢູ່ສິບ (10) ຈຸດຈາກຈຸດສູນກາງຂອງການເຊື່ອມກັບໂລຫະພື້ນຖານທີ່ມີໄລຍະຫ່າງຂອງ 1 ມມ.
X-ray diffractometer (D8 Discover, Bruker, ເຢຍລະມັນ) ຕັ້ງຄ່າດ້ວຍຊອບແວ Bruker XRD Commander ສໍາລັບການລວບລວມຂໍ້ມູນແລະລັງສີ Cu-K-α Fe-filtered ທີ່ມີພະລັງງານ 8.04 keV ເທົ່າກັບຄວາມຍາວຂອງຄື້ນ 1.5406 Å ແລະອັດຕາການສະແກນ 3. ° ໄລຍະສະແກນ (2θ) min-1 ແມ່ນ 38 ຫາ 103° ສໍາລັບການວິເຄາະໄລຍະທີ່ມີ E1, E2 ແລະ C ແລະ BM electrodes ທີ່ມີຢູ່ໃນການເຊື່ອມ DSS.ວິທີການປັບປຸງ Rietveld ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອດັດສະນີຂັ້ນຕອນຂອງອົງປະກອບໂດຍໃຊ້ຊອບແວ MAUD ທີ່ອະທິບາຍໂດຍ Lutterotti39.ອີງໃສ່ ASTM E1245-03, ການວິເຄາະໂລຫະທາງດ້ານປະລິມານຂອງຮູບພາບກ້ອງຈຸລະທັດຂອງຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມຂອງ electrodes E1, E2 ແລະ C ໄດ້ດໍາເນີນການໂດຍໃຊ້ຊອບແວ Image J40.ຜົນໄດ້ຮັບຂອງການຄິດໄລ່ສ່ວນຫນຶ່ງຂອງປະລິມານຂອງໄລຍະ ferrite-austenitic, ຄ່າສະເລ່ຍແລະ deviation ຂອງພວກມັນແມ່ນໃຫ້ຢູ່ໃນຕາຕະລາງ.5. ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນການຕັ້ງຄ່າຕົວຢ່າງໃນຮູບ.6d, ການວິເຄາະກ້ອງຈຸລະທັດທາງ optical (OM) ໄດ້ຖືກປະຕິບັດຢູ່ໃນ PM ແລະເຊື່ອມຂໍ້ຕໍ່ທີ່ມີ electrodes E1 ແລະ E2 ເພື່ອສຶກສາ morphology ຂອງຕົວຢ່າງ.ຕົວຢ່າງໄດ້ຖືກຂັດດ້ວຍເຈ້ຍຊາຍ 120, 220, 320, 400, 600, 800, 1000, 1200, 1500 ແລະ 2000 grit silicon carbide (SiC).ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ຕົວຢ່າງໄດ້ຖືກນໍາໄປໃສ່ດ້ວຍໄຟຟ້າໃນການແກ້ໄຂອາຊິດ oxalic ທີ່ມີນ້ໍາ 10% ໃນອຸນຫະພູມຫ້ອງຢູ່ທີ່ແຮງດັນຂອງ 5 V ສໍາລັບ 10 s ແລະວາງໃສ່ກ້ອງຈຸລະທັດທາງແສງ LEICA DM 2500 M ສໍາລັບລັກສະນະທາງ morphological.ການຂັດເພີ່ມເຕີມຂອງຕົວຢ່າງໄດ້ຖືກປະຕິບັດໂດຍໃຊ້ເຈ້ຍ 2500 grit silicon carbide (SiC) ສໍາລັບການວິເຄາະ SEM-BSE.ນອກຈາກນັ້ນ, ຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມໄດ້ຖືກກວດສອບໂຄງສ້າງຈຸນລະພາກໂດຍໃຊ້ກ້ອງຈຸລະທັດສະຫຼັກເອເລັກໂຕຣນິກທີ່ມີຄວາມລະອຽດສູງສຸດ (SEM) (FEI NOVA NANOSEM 430, USA) ທີ່ຕິດຕັ້ງດ້ວຍ EMF.ຕົວຢ່າງ 20 × 10 × 6 ມມແມ່ນດິນໂດຍໃຊ້ເຈ້ຍຊາຍ SiC ຕ່າງໆທີ່ມີຂະຫນາດຕັ້ງແຕ່ 120 ຫາ 2500. ຕົວຢ່າງໄດ້ຖືກຂູດດ້ວຍໄຟຟ້າໃນ 40 g ຂອງ NaOH ແລະ 100 ml ຂອງນ້ໍາກັ່ນຢູ່ທີ່ແຮງດັນຂອງ 5 V ສໍາລັບ 15 s, ແລະຫຼັງຈາກນັ້ນ. ຕິດຕັ້ງຢູ່ໃນຕົວຍຶດຕົວຢ່າງ, ທີ່ຕັ້ງຢູ່ໃນຫ້ອງ SEM, ສໍາລັບການວິເຄາະຕົວຢ່າງຫຼັງຈາກເຮັດຄວາມສະອາດຫ້ອງດ້ວຍໄນໂຕຣເຈນ.ເປັນ beam ເອເລັກໂຕຣນິກທີ່ຜະລິດໂດຍ filament tungsten ຄວາມຮ້ອນສ້າງ grating ສຸດຕົວຢ່າງເພື່ອຜະລິດຮູບພາບໃນຂະຫນາດຕ່າງໆ, ແລະຜົນໄດ້ຮັບ EMF ໄດ້ຮັບການນໍາໃຊ້ວິທີການຂອງ Roche et al.41 ແລະ Mokobi 42 .
ວິທີການ electrochemical potentiodynamic polarization ອີງຕາມ ASTM G59-9743 ແລະ ASTM G5-1444 ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອປະເມີນທ່າແຮງການເຊື່ອມໂຊມຂອງແຜ່ນ DSS 2205 ທີ່ເຊື່ອມດ້ວຍ electrodes E1, E2 ແລະ C ໃນສະພາບແວດລ້ອມ NaCl 3.5%.ການທົດສອບທາງເຄມີໄດ້ຖືກປະຕິບັດໂດຍໃຊ້ອຸປະກອນ Potentiostat-Galvanostat/ZRA ທີ່ຄວບຄຸມດ້ວຍຄອມພິວເຕີ (ແບບ: PC4/750, Gamry Instruments, USA).ການທົດສອບໄຟຟ້າເຄມີໄດ້ຖືກປະຕິບັດໃນການຕິດຕັ້ງການທົດສອບສາມ electrode: DSS 2205 ເປັນ electrode ເຮັດວຽກ, ອີ່ມຕົວ electrode calomel (SCE) ເປັນ electrode ອ້າງອິງແລະ graphite rod ເປັນ counter electrode.ການວັດແທກໄດ້ຖືກປະຕິບັດໂດຍໃຊ້ເຊນ electrochemical, ເຊິ່ງພື້ນທີ່ຂອງການປະຕິບັດຂອງການແກ້ໄຂແມ່ນພື້ນທີ່ຂອງ electrode ເຮັດວຽກ 0.78 cm2.ການວັດແທກໄດ້ຖືກເຮັດລະຫວ່າງ -1.0 V ຫາ +1.6 V ທ່າແຮງໃນ OCP ທີ່ມີສະຖຽນລະພາບກ່ອນ (ທຽບກັບ OCP) ໃນອັດຕາການສະແກນຂອງ 1.0 mV/s.
ການທົດສອບອຸນຫະພູມທີ່ສໍາຄັນ pitting electrochemical ໄດ້ດໍາເນີນການໃນ 3.5% NaCl ເພື່ອປະເມີນຄວາມຕ້ານທານ pitting ຂອງການເຊື່ອມທີ່ເຮັດດ້ວຍ electrodes E1, E2, ແລະ C.ຢ່າງຊັດເຈນກ່ຽວກັບທ່າແຮງ pitting ໃນ PB (ລະຫວ່າງພາກພື້ນ passive ແລະ transpassive), ແລະ welded ຕົວຢ່າງທີ່ມີ E1, E2, electrodes C. ດັ່ງນັ້ນ, ການວັດແທກ CPT ໄດ້ຖືກປະຕິບັດຢ່າງຖືກຕ້ອງເພື່ອກໍານົດທ່າແຮງ pitting ຂອງການເຊື່ອມໂລຫະບໍລິໂພກ.ການທົດສອບ CPT ໄດ້ດໍາເນີນໂດຍສອດຄ່ອງກັບບົດລາຍງານການເຊື່ອມໂລຫະສະແຕນເລດ duplex45 ແລະ ASTM G150-1846.ຈາກແຕ່ລະເຫລໍກທີ່ຈະເຊື່ອມໂລຫະ (S-110A, E1-110A, E2-90A), ຕົວຢ່າງທີ່ມີພື້ນທີ່ 1 cm2 ຖືກຕັດ, ລວມທັງພື້ນຖານ, ການເຊື່ອມໂລຫະ, ແລະເຂດ HAZ.ຕົວຢ່າງໄດ້ຖືກຂັດໂດຍໃຊ້ກະດາດຊາຍແລະຝຸ່ນ alumina slurry 1 µm ຕາມຂັ້ນຕອນການກະກຽມຕົວຢ່າງໂລຫະມາດຕະຖານ.ຫຼັງຈາກການຂັດ, ຕົວຢ່າງໄດ້ຖືກອະນາໄມ ultrasonically ໃນ acetone ສໍາລັບ 2 min.ການແກ້ໄຂການທົດສອບ NaCl 3.5% ຖືກເພີ່ມເຂົ້າໄປໃນຫ້ອງທົດສອບ CPT ແລະອຸນຫະພູມເບື້ອງຕົ້ນໄດ້ຖືກປັບເປັນ 25°C ໂດຍການນໍາໃຊ້ອຸນຫະພູມ (Neslab RTE-111).ຫຼັງຈາກໄດ້ເຖິງອຸນຫະພູມການທົດສອບເບື້ອງຕົ້ນຂອງ 25 ° C, ອາຍແກັສ Ar ໄດ້ຖືກ blown ສໍາລັບ 15 ນາທີ, ຫຼັງຈາກນັ້ນຕົວຢ່າງໄດ້ຖືກວາງໄວ້ໃນຫ້ອງ, ແລະ OCF ໄດ້ຖືກວັດແທກສໍາລັບ 15 ນາທີ.ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ຕົວຢ່າງໄດ້ຖືກຂົ້ວໂດຍການໃຊ້ແຮງດັນຂອງ 0.3 V ຢູ່ທີ່ອຸນຫະພູມເບື້ອງຕົ້ນຂອງ 25 ° C, ແລະປະຈຸບັນໄດ້ຖືກວັດແທກສໍາລັບ 10 min45.ເລີ່ມໃຫ້ຄວາມຮ້ອນຂອງການແກ້ໄຂໃນອັດຕາ 1 ° C / ນາທີເຖິງ 50 ° C.ໃນລະຫວ່າງການໃຫ້ຄວາມຮ້ອນຂອງການແກ້ໄຂການທົດສອບ, ເຊັນເຊີອຸນຫະພູມໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອສືບຕໍ່ຕິດຕາມອຸນຫະພູມຂອງການແກ້ໄຂແລະການເກັບຮັກສາທີ່ໃຊ້ເວລາແລະອຸນຫະພູມ, ແລະ potentiostat / galvanostat ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອວັດແທກປັດຈຸບັນ.electrode graphite ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເປັນ counter electrode, ແລະທ່າແຮງທັງຫມົດໄດ້ຖືກວັດແທກທຽບກັບ electrode ອ້າງອິງ Ag/AgCl.ການລ້າງ Argon ໄດ້ຖືກປະຕິບັດຕະຫຼອດການທົດສອບ.
ໃນຮູບ.1 ສະແດງໃຫ້ເຫັນອົງປະກອບ (ໃນອັດຕາສ່ວນນ້ໍາຫນັກ) ຂອງອົງປະກອບ flux F1 ແລະ F2 ທີ່ໃຊ້ສໍາລັບການຜະລິດຂອງ electrodes ເປັນດ່າງ (E1) ແລະອາຊິດ (E2) ຕາມລໍາດັບ.ດັດຊະນີພື້ນຖານຂອງ flux ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອຄາດຄະເນຄຸນສົມບັດກົນຈັກແລະໂລຫະຂອງຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມ.F1 ແມ່ນອົງປະກອບຂອງ flux ທີ່ໃຊ້ໃນການເຄືອບ electrodes E1, ເຊິ່ງເອີ້ນວ່າ flux ເປັນດ່າງເນື່ອງຈາກວ່າດັດຊະນີພື້ນຖານຂອງມັນແມ່ນ> 1.2 (ເຊັ່ນ: 2.40), ແລະ F2 ແມ່ນ flux ທີ່ໃຊ້ໃນການເຄືອບ electrodes E2, ເອີ້ນວ່າ flux ອາຊິດເນື່ອງຈາກພື້ນຖານຂອງມັນ. ດັດຊະນີ < 0.9 (ເຊັ່ນ: 2.40).0.40).ມັນເປັນທີ່ຊັດເຈນວ່າ electrodes ເຄືອບດ້ວຍ fluxes ພື້ນຖານໃນກໍລະນີຫຼາຍທີ່ສຸດມີຄຸນສົມບັດກົນຈັກດີກວ່າ electrodes ເຄືອບດ້ວຍ fluxes ອາຊິດ.ລັກສະນະນີ້ແມ່ນຫນ້າທີ່ຂອງການເດັ່ນຂອງ oxide ພື້ນຖານໃນລະບົບອົງປະກອບຂອງ flux ສໍາລັບ electrode E1.ໃນທາງກົງກັນຂ້າມ, ການກໍາຈັດ slag (ການແຍກອອກ) ແລະ spatter ຕ່ໍາສັງເກດເຫັນຢູ່ໃນຂໍ້ຕໍ່ທີ່ເຊື່ອມໂລຫະດ້ວຍ electrodes E2 ແມ່ນລັກສະນະຂອງ electrodes ທີ່ມີການເຄືອບ flux ເປັນກົດທີ່ມີເນື້ອໃນສູງຂອງ rutile.ການສັງເກດການນີ້ແມ່ນສອດຄ່ອງກັບການຄົ້ນພົບຂອງ Gill47 ວ່າຜົນກະທົບຂອງເນື້ອໃນ rutile ຕໍ່ການຖອດ slag ແລະ spatter ຕ່ໍາຂອງອາຊິດ flux ເຄືອບ electrodes ປະກອບສ່ວນກັບການ freezing slag ຢ່າງໄວວາ.Kaolin ໃນລະບົບ flux ທີ່ໃຊ້ໃນການເຄືອບ electrodes E1 ແລະ E2 ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເປັນເຄື່ອງຫລໍ່ລື່ນ, ແລະຝຸ່ນ talc ປັບປຸງ extrudability ຂອງ electrodes ໄດ້.ທາດປະສົມໂພແທດຊຽມ silicate ໃນລະບົບ flux ປະກອບສ່ວນເຂົ້າໃນການເຜົາໃຫມ້ເສັ້ນໂຄ້ງທີ່ດີກວ່າແລະຄວາມຫມັ້ນຄົງຂອງການປະຕິບັດ, ແລະ, ນອກເຫນືອໄປຈາກຄຸນສົມບັດຂອງກາວ, ປັບປຸງການແຍກ slag ໃນຜະລິດຕະພັນການເຊື່ອມໂລຫະ.ນັບຕັ້ງແຕ່ CaCO3 ເປັນ breaker ສຸດທິ (slag breaker) ໃນ flux ແລະມີແນວໂນ້ມທີ່ຈະສ້າງຄວັນຢາສູບຫຼາຍໃນລະຫວ່າງການເຊື່ອມເນື່ອງຈາກການ decomposition ຄວາມຮ້ອນເຂົ້າໄປໃນ CaO ແລະປະມານ 44% CO2, TiO2 (ເປັນ net builder / slag ອະດີດ) ຊ່ວຍຫຼຸດຜ່ອນປະລິມານ. ຂອງຄວັນຢາສູບໃນລະຫວ່າງການເຊື່ອມ.ການເຊື່ອມໂລຫະແລະດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງປັບປຸງ slag detachability ຕາມແນະນໍາໂດຍ Jing et al.48.Fluorine Flux (CaF2) ແມ່ນ flux ຮຸກຮານທາງເຄມີທີ່ປັບປຸງຄວາມສະອາດຂອງ solder.Jastrzębska et al.49 ລາຍງານຜົນກະທົບຂອງອົງປະກອບ fluoride ຂອງອົງປະກອບ flux ນີ້ຕໍ່ຄຸນສົມບັດຄວາມສະອາດການເຊື່ອມໂລຫະ.ໂດຍປົກກະຕິ, flux ໄດ້ຖືກເພີ່ມເຂົ້າໄປໃນພື້ນທີ່ການເຊື່ອມໂລຫະເພື່ອປັບປຸງຄວາມຫມັ້ນຄົງຂອງ arc, ເພີ່ມອົງປະກອບຂອງໂລຫະປະສົມ, ສ້າງ slag, ເພີ່ມຜົນຜະລິດ, ແລະປັບປຸງຄຸນນະພາບຂອງສະລອຍນ້ໍາເຊື່ອມ 50.
ເສັ້ນໂຄ້ງ TGA-DTG ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ.2a ແລະ 2b ສະແດງໃຫ້ເຫັນການສູນເສຍນ້ໍາຫນັກສາມຂັ້ນຕອນເມື່ອໃຫ້ຄວາມຮ້ອນໃນລະດັບອຸນຫະພູມ 30-1000 ° C ໃນບັນຍາກາດໄນໂຕຣເຈນ.ຜົນໄດ້ຮັບໃນຮູບ 2a ແລະ b ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າສໍາລັບຕົວຢ່າງ flux ພື້ນຖານແລະເປັນກົດ, ເສັ້ນໂຄ້ງ TGA ຫຼຸດລົງຊື່ລົງຈົນກ່ວາໃນທີ່ສຸດມັນຈະກາຍເປັນຂະຫນານກັບແກນອຸນຫະພູມ, ປະມານ 866.49 ° C ແລະ 849.10 ° C ຕາມລໍາດັບ.ການສູນເສຍນ້ໍາຫນັກ 1.30% ແລະ 0.81% ໃນຕອນຕົ້ນຂອງເສັ້ນໂຄ້ງ TGA ໃນຮູບ 2a ແລະ 2b ແມ່ນຍ້ອນຄວາມຊຸ່ມຊື່ນທີ່ຖືກດູດຊຶມໂດຍອົງປະກອບຂອງ flux, ເຊັ່ນດຽວກັນກັບການລະເຫີຍແລະການຫົດຕົວຂອງຄວາມຊຸ່ມຊື່ນຂອງຫນ້າດິນ.ການ decompositions ຕົ້ນຕໍຂອງຕົວຢ່າງຂອງ flux ຕົ້ນຕໍໃນຂັ້ນຕອນທີສອງແລະທີສາມໃນຮູບ.2a ເກີດຂຶ້ນໃນຂອບເຂດອຸນຫະພູມ 619.45°C–766.36°C ແລະ 766.36°C–866.49°C, ແລະອັດຕາສ່ວນຂອງການສູນເສຍນ້ໍາຂອງເຂົາເຈົ້າແມ່ນ 2.84 ແລະ 9.48%., ຕາມລໍາດັບ.ໃນຂະນະທີ່ສໍາລັບຕົວຢ່າງຂອງອາຊິດອາຊິດໃນຮູບ 7b, ເຊິ່ງຢູ່ໃນລະດັບອຸນຫະພູມ 665.23°C–745.37°C ແລະ 745.37°C–849.10°C, ອັດຕາສ່ວນການສູນເສຍນ້ໍາຂອງພວກມັນແມ່ນ 0.81 ແລະ 6.73% ຕາມລໍາດັບ, ເຊິ່ງໄດ້ກໍານົດເປັນ. ການລະລາຍຄວາມຮ້ອນ.ເນື່ອງຈາກອົງປະກອບຂອງ flux ແມ່ນອະນົງຄະທາດ, ການລະເຫີຍໄດ້ຖືກຈໍາກັດຢູ່ໃນສ່ວນປະສົມຂອງ flux.ດັ່ງນັ້ນ, ການຫຼຸດຜ່ອນແລະການຜຸພັງແມ່ນຂີ້ຮ້າຍ.ນີ້ແມ່ນສອດຄ່ອງກັບຜົນໄດ້ຮັບຂອງ Balogun et al.51, Kamli et al.52 ແລະ Adeleke et al.53.ຜົນລວມຂອງການສູນເສຍມະຫາຊົນຂອງຕົວຢ່າງ flux ທີ່ສັງເກດເຫັນໃນຮູບ.2a ແລະ 2b ແມ່ນ 13.26% ແລະ 8.43% ຕາມລໍາດັບ.ການສູນເສຍມະຫາຊົນຫນ້ອຍຂອງຕົວຢ່າງ flux ໃນຮູບ.2b ແມ່ນເນື່ອງມາຈາກຈຸດລະລາຍສູງຂອງ TiO2 ແລະ SiO2 (1843 ແລະ 1710 ° C ຕາມລໍາດັບ) ເປັນອົກຊີຕົ້ນຕໍທີ່ປະກອບເປັນປະສົມ flux 54,55, ໃນຂະນະທີ່ TiO2 ແລະ SiO2 ມີຈຸດລະລາຍຕ່ໍາ.ຈຸດລະລາຍຕົ້ນຕໍ: CaCO3 (825 °C) ໃນຕົວຢ່າງ flux ໃນຮູບ.2a56.ການປ່ຽນແປງເຫຼົ່ານີ້ຢູ່ໃນຈຸດ melting ຂອງ oxides ປະຖົມໃນປະສົມ flux ແມ່ນລາຍງານໄດ້ດີໂດຍ Shi et al.54, Ringdalen et al.55 ແລະ Du et al.56.ການສັງເກດເບິ່ງການສູນເສຍນ້ໍາຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງໃນຮູບ 2a ແລະ 2b, ມັນສາມາດສະຫຼຸບໄດ້ວ່າຕົວຢ່າງ flux ທີ່ໃຊ້ໃນການເຄືອບ electrode E1 ແລະ E2 ຜ່ານການທໍາລາຍຂັ້ນຕອນຫນຶ່ງ, ຕາມທີ່ແນະນໍາໂດຍ Brown57.ລະດັບອຸນຫະພູມຂອງຂະບວນການສາມາດເຫັນໄດ້ຈາກເສັ້ນໂຄ້ງອະນຸພັນ (wt%) ໃນຮູບ.2a ແລະ b.ເນື່ອງຈາກເສັ້ນໂຄ້ງ TGA ບໍ່ສາມາດອະທິບາຍໄດ້ຢ່າງຖືກຕ້ອງກ່ຽວກັບອຸນຫະພູມສະເພາະທີ່ລະບົບ flux ມີການປ່ຽນແປງໄລຍະແລະການໄປເຊຍກັນ, ອະນຸພັນ TGA ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອກໍານົດຄ່າອຸນຫະພູມທີ່ແນ່ນອນຂອງແຕ່ລະປະກົດການ (ການປ່ຽນແປງໄລຍະ) ເປັນຈຸດສູງສຸດຂອງ endothermic ເພື່ອກະກຽມລະບົບ flux.
ເສັ້ນໂຄ້ງ TGA-DTG ສະແດງໃຫ້ເຫັນການເສື່ອມສະພາບຄວາມຮ້ອນຂອງ (a) ອັກຂະລະເປັນດ່າງສໍາລັບການເຄືອບ electrode E1 ແລະ (b) ອາຊິດ flux ສໍາລັບການເຄືອບ electrode E2.
ຕາຕະລາງ 4 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຜົນໄດ້ຮັບຂອງການວິເຄາະ spectrophotometric ແລະການວິເຄາະ SEM-EDS ຂອງໂລຫະພື້ນຖານ DSS 2205 ແລະການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ເຮັດດ້ວຍ electrodes E1, E2 ແລະ C.E1 ແລະ E2 ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າເນື້ອໃນຂອງ chromium (Cr) ຫຼຸດລົງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍເຖິງ 18.94 ແລະ 17.04%, ແລະເນື້ອໃນຂອງ molybdenum (Mo) ແມ່ນ 0.06 ແລະ 0.08% ຕາມລໍາດັບ.ຄ່າຂອງການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ມີ electrodes E1 ແລະ E2 ແມ່ນຕ່ໍາ.ນີ້ແມ່ນເລັກນ້ອຍສອດຄ່ອງກັບຄ່າ PREN ທີ່ຄິດໄລ່ສໍາລັບໄລຍະ ferritic-austenitic ຈາກການວິເຄາະ SEM-EDS.ດັ່ງນັ້ນ, ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າ pitting ເລີ່ມຕົ້ນຢູ່ໃນຂັ້ນຕອນທີ່ມີຄ່າ PREN ຕ່ໍາ (ການເຊື່ອມໂລຫະຈາກ E1 ແລະ E2), ໂດຍພື້ນຖານແລ້ວຕາມທີ່ໄດ້ອະທິບາຍໄວ້ໃນຕາຕະລາງ 4. ນີ້ແມ່ນຕົວຊີ້ວັດຂອງ depletion ແລະ precipitation ທີ່ເປັນໄປໄດ້ຂອງໂລຫະປະສົມໃນການເຊື່ອມ.ຕໍ່ມາ, ການຫຼຸດລົງຂອງເນື້ອໃນຂອງໂລຫະປະສົມ Cr ແລະ Mo ໃນການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ຜະລິດໂດຍໃຊ້ electrodes E1 ແລະ E2 ແລະຄ່າຕ່ໍາ pitting ທຽບເທົ່າຂອງພວກມັນ (PREN) ແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 4, ເຊິ່ງສ້າງບັນຫາໃນການຮັກສາຄວາມຕ້ານທານໃນສະພາບແວດລ້ອມທີ່ຮຸກຮານ, ໂດຍສະເພາະ. ໃນສະພາບແວດລ້ອມ chloride.- ມີສະພາບແວດລ້ອມ.ເນື້ອໃນ nickel (Ni) ຂ້ອນຂ້າງສູງຂອງ 11.14% ແລະຂໍ້ຈໍາກັດທີ່ອະນຸຍາດຂອງເນື້ອໃນ manganese ໃນຂໍ້ຕໍ່ welded ຂອງ electrodes E1 ແລະ E2 ອາດຈະມີຜົນກະທົບທາງບວກກ່ຽວກັບຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ໃຊ້ໃນເງື່ອນໄຂການຈໍາລອງນ້ໍາທະເລ (ຮູບ 3. ).ໄດ້ຖືກຜະລິດໂດຍໃຊ້ການເຮັດວຽກຂອງ Yuan ແລະ Oy58 ແລະ Jing et al.48 ກ່ຽວກັບຜົນກະທົບຂອງອົງປະກອບ nickel ແລະ manganese ສູງໃນການປັບປຸງຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງໂຄງສ້າງການເຊື່ອມໂລຫະ DSS ພາຍໃຕ້ສະພາບການເຮັດວຽກທີ່ຮຸນແຮງ.
ຜົນໄດ້ຮັບການທົດສອບ tensile ສໍາລັບ (a) UTS ແລະ 0.2% sag YS ແລະ (b) ເອກະພາບແລະການຍືດຍາວຢ່າງເຕັມທີ່ແລະ deviations ມາດຕະຖານຂອງເຂົາເຈົ້າ.
ຄຸນສົມບັດຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງວັດສະດຸພື້ນຖານ (BM) ແລະຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມທີ່ເຮັດຈາກ electrodes ພັດທະນາ (E1 ແລະ E2) ແລະ electrode ທີ່ມີການຄ້າ (C) ໄດ້ຖືກປະເມີນຢູ່ທີ່ສອງກະແສການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ແຕກຕ່າງກັນຂອງ 90 A ແລະ 110 A. 3(a) ແລະ (b) ສະແດງ UTS, YS ດ້ວຍ 0.2% ຊົດເຊີຍ, ພ້ອມກັບຂໍ້ມູນການຍືດຕົວ ແລະມາດຕະຖານ deviation ຂອງມັນ.ຜົນໄດ້ຮັບການຊົດເຊີຍ UTS ແລະ YS ຂອງ 0.2% ທີ່ໄດ້ຮັບຈາກຮູບ.3a ສະແດງຄ່າທີ່ດີທີ່ສຸດສໍາລັບຕົວຢ່າງ no.1 (BM), ຕົວຢ່າງ No.3 (weld E1), ຕົວຢ່າງ no.5 (weld E2) ແລະຕົວຢ່າງ no.6 (ການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ມີ C) ແມ່ນ 878 ແລະ 616 MPa, 732 ແລະ 497 MPa, 687 ແລະ 461 MPa ແລະ 769 ແລະ 549 MPa, ຕາມລໍາດັບ, ແລະມາດຕະຖານ deviations ຂອງເຂົາເຈົ້າ.ຈາກຮູບ.110 A) ແມ່ນຕົວຢ່າງຕົວເລກ 1, 2, 3, 6 ແລະ 7, ຕາມລໍາດັບ, ມີຄຸນສົມບັດ tensile ແນະນໍາຕໍາ່ສຸດທີ່ເກີນ 450 MPa ໃນການທົດສອບ tensile ແລະ 620 MPa ໃນການທົດສອບ tensile ສະເຫນີໂດຍ Grocki32.ການຍືດຕົວຂອງຕົວຢ່າງການເຊື່ອມໂລຫະດ້ວຍ electrodes E1, E2 ແລະ C, ເປັນຕົວແທນໂດຍຕົວຢ່າງເລກທີ 2, ເລກ 3, ເລກ 4, ເລກ 5, ເລກ 6 ແລະ ເລກ 7, ທີ່ກະແສເຊື່ອມຂອງ 90 A ແລະ 110 A, ຕາມລໍາດັບ, ສະທ້ອນໃຫ້ເຫັນ plasticity ແລະຄວາມຊື່ສັດ.ກ່ຽວຂ້ອງກັບໂລຫະພື້ນຖານ.ການຍືດຕົວຕ່ໍາໄດ້ຖືກອະທິບາຍໂດຍຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ເປັນໄປໄດ້ຫຼືອົງປະກອບຂອງ electrode flux (ຮູບ 3b).ມັນສາມາດສະຫຼຸບໄດ້ວ່າເຫຼັກສະແຕນເລດ BM duplex ແລະຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມກັບ E1, E2 ແລະ C electrodes ໂດຍທົ່ວໄປມີຄຸນສົມບັດ tensile ສູງຂຶ້ນຢ່າງຫຼວງຫຼາຍເນື່ອງຈາກເນື້ອໃນ nickel ຂ້ອນຂ້າງສູງຂອງເຂົາເຈົ້າ (ຕາຕະລາງ 4), ແຕ່ຊັບສິນນີ້ໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນໃນຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມ.E2 ປະສິດທິພາບຫນ້ອຍແມ່ນໄດ້ຮັບຈາກອົງປະກອບທີ່ເປັນກົດຂອງ flux.Gunn59 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຜົນກະທົບຂອງໂລຫະປະສົມ nickel ໃນການປັບປຸງຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມແລະການຄວບຄຸມໄລຍະສົມດຸນແລະການແຜ່ກະຈາຍອົງປະກອບ.ນີ້ອີກເທື່ອຫນຶ່ງຢືນຢັນຄວາມຈິງທີ່ວ່າ electrodes ທີ່ຜະລິດຈາກອົງປະກອບ flux ພື້ນຖານມີຄຸນສົມບັດກົນຈັກດີກວ່າ electrodes ທີ່ຜະລິດຈາກທາດປະສົມ flux ເປັນກົດ, ຕາມການແນະນໍາຂອງ Bang et al.60.ດັ່ງນັ້ນ, ການປະກອບສ່ວນທີ່ສໍາຄັນໄດ້ຖືກເຮັດໃຫ້ຄວາມຮູ້ທີ່ມີຢູ່ແລ້ວກ່ຽວກັບຄຸນສົມບັດຂອງການເຊື່ອມໂລຫະຂອງ electrode ເຄືອບໃຫມ່ (E1) ທີ່ມີຄຸນສົມບັດ tensile ທີ່ດີ.
ໃນຮູບ.ຕົວເລກ 4a ແລະ 4b ສະແດງໃຫ້ເຫັນລັກສະນະ microhardness Vickers ຂອງຕົວຢ່າງທົດລອງຂອງຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມຂອງ electrodes E1, E2 ແລະ C. 4a ສະແດງໃຫ້ເຫັນຜົນໄດ້ຮັບຄວາມແຂງທີ່ໄດ້ຮັບຈາກທິດທາງດຽວຂອງຕົວຢ່າງ (ຈາກ WZ ຫາ BM), ແລະໃນຮູບ.4b ສະແດງໃຫ້ເຫັນຜົນໄດ້ຮັບຄວາມແຂງທີ່ໄດ້ຮັບໃນທັງສອງດ້ານຂອງຕົວຢ່າງ.ມູນຄ່າຄວາມແຂງທີ່ໄດ້ຮັບໃນລະຫວ່າງການເຊື່ອມໂລຫະຂອງຕົວຢ່າງ Nos. 2, 3, 4 ແລະ 5, ທີ່ມີການເຊື່ອມໂລຫະຂໍ້ຕໍ່ທີ່ມີ electrodes E1 ແລະ E2, ສາມາດເປັນຍ້ອນໂຄງສ້າງຫຍາບ, ໃນລະຫວ່າງການແຂງຕົວໃນຮອບການເຊື່ອມໂລຫະ.ການເພີ່ມຂື້ນຢ່າງແຂງແຮງຂອງຄວາມແຂງໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນທັງໃນ HAZ ທີ່ມີເມັດຫຍາບແລະໃນ HAZ ທີ່ມີເມັດລະອຽດຂອງຕົວຢ່າງທັງຫມົດ Nos. 2-7 (ເບິ່ງລະຫັດຕົວຢ່າງໃນຕາຕະລາງ 2), ເຊິ່ງສາມາດອະທິບາຍໄດ້ໂດຍການປ່ຽນແປງທີ່ເປັນໄປໄດ້ຂອງໂຄງສ້າງຈຸນລະພາກ. ການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ເປັນຜົນມາຈາກຕົວຢ່າງການເຊື່ອມ chromium ແມ່ນອຸດົມສົມບູນໃນການປ່ອຍອາຍພິດ (Cr23C6).ເມື່ອປຽບທຽບກັບຕົວຢ່າງການເຊື່ອມໂລຫະອື່ນໆ 2, 3, 4 ແລະ 5, ຄ່າຄວາມແຂງຂອງຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມຂອງຕົວຢ່າງ 6 ແລະ 7 ໃນຮູບ.4a ແລະ 4b ຂ້າງເທິງ (ຕາຕະລາງ 2).ອີງຕາມການ Mohammed et al.61 ແລະ Nowacki ແລະ Lukoje62, ນີ້ອາດຈະເປັນຍ້ອນຄ່າ ferrite δສູງແລະ induced ຄວາມກົດດັນ residual ໃນການເຊື່ອມ, ເຊັ່ນດຽວກັນກັບ depletion ຂອງອົງປະກອບໂລຫະປະສົມເຊັ່ນ Mo ແລະ Cr ໃນການເຊື່ອມ.ຄ່າຄວາມແຂງຂອງຕົວຢ່າງທົດລອງທັງຫມົດທີ່ພິຈາລະນາຢູ່ໃນພື້ນທີ່ຂອງ BM ເບິ່ງຄືວ່າມີຄວາມສອດຄ່ອງ.ແນວໂນ້ມໃນຜົນໄດ້ຮັບຂອງການວິເຄາະຄວາມແຂງຂອງຕົວຢ່າງການເຊື່ອມໂລຫະແມ່ນສອດຄ່ອງກັບບົດສະຫຼຸບຂອງນັກຄົ້ນຄວ້າອື່ນໆ61,63,64.
ມູນຄ່າຄວາມແຂງຂອງຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມຂອງຕົວຢ່າງ DSS (a) ເຄິ່ງສ່ວນຂອງຕົວຢ່າງການເຊື່ອມໂລຫະແລະ (b) ພາກສ່ວນເຕັມຂອງຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມ.
ໄລຍະຕ່າງໆທີ່ມີຢູ່ໃນການເຊື່ອມໂລຫະ DSS 2205 ກັບ E1, E2 ແລະ C electrodes ແມ່ນໄດ້ຮັບແລະ XRD spectra ສໍາລັບມຸມບິດ 2\(\theta\) ແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 5. ສູງສຸດຂອງ austenite (\(\gamma\) ) ແລະ ferrite (\(\alpha\)) ໄລຍະໄດ້ຖືກກໍານົດຢູ່ທີ່ມຸມບິດຂອງ 43 °ແລະ 44 °, ສະຫຼຸບໄດ້ຢືນຢັນວ່າອົງປະກອບການເຊື່ອມໂລຫະແມ່ນສອງໄລຍະ 65 ສະແຕນເລດ.ວ່າ DSS BM ສະແດງໃຫ້ເຫັນພຽງແຕ່ໄລຍະ austenitic (\(\gamma\)) ແລະ ferritic (\(\alpha\)) ເທົ່ານັ້ນ, ຢືນຢັນຜົນຂອງໂຄງສ້າງຈຸລະພາກທີ່ສະແດງໃນຮູບ 1 ແລະ 2. 6c, 7c ແລະ 9c.ໄລຍະ ferritic (\(\alpha\)) ທີ່ສັງເກດເຫັນດ້ວຍ DSS BM ແລະຈຸດສູງສຸດຂອງການເຊື່ອມໂລຫະກັບ electrode C ແມ່ນຊີ້ໃຫ້ເຫັນເຖິງຄວາມຕ້ານທານຕໍ່ການກັດກ່ອນຂອງມັນ, ເນື່ອງຈາກວ່າໄລຍະນີ້ມີຈຸດປະສົງເພື່ອເພີ່ມຄວາມຕ້ານທານການກັດກ່ອນຂອງເຫຼັກກ້າ, ຍ້ອນວ່າ Davison ແລະ Redmond66 ມີ. ໄດ້ລະບຸໄວ້, ການປະກົດຕົວຂອງອົງປະກອບສະຖຽນລະພາບ ferrite, ເຊັ່ນ Cr ແລະ Mo, ປະສິດທິພາບສະຖຽນລະພາບຂອງຮູບເງົາຕົວຕັ້ງຕົວຕີຂອງວັດສະດຸໃນສະພາບແວດລ້ອມທີ່ມີ chloride.ຕາຕະລາງ 5 ສະແດງໃຫ້ເຫັນໄລຍະ ferrite-austenitic ໂດຍ metallography ປະລິມານ.ອັດຕາສ່ວນຂອງສ່ວນຂອງປະລິມານຂອງໄລຍະ ferrite-austenitic ໃນຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມຂອງ electrode C ແມ່ນບັນລຸໄດ້ປະມານ (≈1:1).ອົງປະກອບໄລຍະ ferrite ຕ່ໍາ (\(\alpha\)) ຂອງການເຊື່ອມໂລຫະໂດຍໃຊ້ electrodes E1 ແລະ E2 ໃນຜົນໄດ້ຮັບແຕ່ສ່ວນປະລິມານ (ຕາຕະລາງ 5) ຊີ້ໃຫ້ເຫັນເຖິງຄວາມອ່ອນໄຫວທີ່ເປັນໄປໄດ້ກັບສະພາບແວດລ້ອມ corrosive, ເຊິ່ງໄດ້ຮັບການຢືນຢັນໂດຍການວິເຄາະທາງເຄມີ.ຢືນຢັນ (ຮູບ 10a, b)), ນັບຕັ້ງແຕ່ໄລຍະ ferrite ສະຫນອງຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງແລະການປົກປ້ອງຕໍ່ຕ້ານ chloride-induced ຄວາມກົດດັນ corrosion cracking.ນີ້ແມ່ນການຢືນຢັນຕື່ມອີກໂດຍຄ່າຄວາມແຂງຕ່ໍາທີ່ສັງເກດເຫັນຢູ່ໃນການເຊື່ອມໂລຫະຂອງ electrodes E1 ແລະ E2 ໃນຮູບ.4a,b, ເຊິ່ງເກີດມາຈາກອັດຕາສ່ວນຕໍ່າຂອງ ferrite ໃນໂຄງສ້າງເຫຼັກ (ຕາຕະລາງ 5).ການປະກົດຕົວຂອງ austenitic ທີ່ບໍ່ສົມດູນ (\(\gamma\)) ແລະ ferritic (\(\alpha\)) ໄລຍະຢູ່ໃນຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມໂດຍໃຊ້ electrodes E2 ຊີ້ໃຫ້ເຫັນເຖິງຄວາມສ່ຽງທີ່ແທ້ຈິງຂອງເຫຼັກເພື່ອການໂຈມຕີ corrosion ເປັນເອກະພາບ.ໃນທາງກົງກັນຂ້າມ, XPA spectra ຂອງເຫຼັກສອງໄລຍະຂອງຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມທີ່ມີ electrodes E1 ແລະ C, ພ້ອມກັບຜົນໄດ້ຮັບຂອງ BM, ປົກກະຕິແລ້ວຊີ້ໃຫ້ເຫັນເຖິງການປະກົດຕົວຂອງ austenitic ແລະ ferritic stabilizing ອົງປະກອບ, ເຊິ່ງເຮັດໃຫ້ວັດສະດຸທີ່ເປັນປະໂຫຍດໃນການກໍ່ສ້າງແລະອຸດສາຫະກໍາ petrochemical. , ເນື່ອງຈາກວ່າ argued Jimenez et al.65;Davidson & Redmond66;Shamant ແລະອື່ນໆ67.
Optical micrographs ຂອງຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມຂອງ electrodes E1 ທີ່ມີເລຂາຄະນິດການເຊື່ອມທີ່ແຕກຕ່າງກັນ: (a) HAZ ສະແດງເສັ້ນ fusion, (b) HAZ ສະແດງໃຫ້ເຫັນເສັ້ນ fusion ຢູ່ໃນການຂະຫຍາຍທີ່ສູງຂຶ້ນ, (c) BM ສໍາລັບໄລຍະ ferritic-austenitic, (d) ເລຂາຄະນິດການເຊື່ອມ. , ( e) ສະແດງໃຫ້ເຫັນເຂດການປ່ຽນແປງຢູ່ໃກ້ໆ, (f) HAZ ສະແດງໃຫ້ເຫັນໄລຍະ ferritic-austenitic ໃນລະດັບການຂະຫຍາຍທີ່ສູງຂຶ້ນ, (g) ເຂດເຊື່ອມສະແດງໃຫ້ເຫັນໄລຍະ ferritic-austenitic ໄລຍະ tensile.
Optical micrographs ຂອງການເຊື່ອມ electrode E2 ໃນເລຂາຄະນິດການເຊື່ອມຕ່າງໆ: (a) HAZ ສະແດງໃຫ້ເຫັນເສັ້ນ fusion, (b) HAZ ສະແດງໃຫ້ເຫັນເສັ້ນ fusion ຢູ່ໃນການຂະຫຍາຍທີ່ສູງຂຶ້ນ, (c) BM ສໍາລັບໄລຍະ ferritic-austenitic bulk, (d) ເລຂາຄະນິດການເຊື່ອມ, (e) ) ສະແດງໃຫ້ເຫັນເຂດການຫັນປ່ຽນໃນເຂດໃກ້ຄຽງ, (f) HAZ ສະແດງໃຫ້ເຫັນໄລຍະ ferritic-austenitic ໃນການຂະຫຍາຍທີ່ສູງຂຶ້ນ, (g) ເຂດເຊື່ອມສະແດງໃຫ້ເຫັນໄລຍະ ferritic-austenitic.
ຕົວຢ່າງຮູບ 6a–c ແລະ, ຕົວຢ່າງ, ສະແດງໂຄງສ້າງໂລຫະຂອງຂໍ້ຕໍ່ DSS ເຊື່ອມໂດຍໃຊ້ electrode E1 ໃນເລຂາຄະນິດການເຊື່ອມໂລຫະຕ່າງໆ (ຮູບ 6d), ຊີ້ບອກບ່ອນທີ່ micrographs optical ໄດ້ຖືກປະຕິບັດຢູ່ໃນການຂະຫຍາຍທີ່ແຕກຕ່າງກັນ.ໃນຮູບ.6a, b, f - ເຂດການປ່ຽນແປງຂອງຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມ, ສະແດງໃຫ້ເຫັນໂຄງສ້າງຄວາມສົມດຸນຂອງ ferrite-austenite.ຕົວເລກ 7a-c ແລະຕົວຢ່າງຍັງສະແດງໃຫ້ເຫັນ OM ຂອງ DSS ຮ່ວມ welded ໂດຍໃຊ້ electrode E2 ໃນເລຂາຄະນິດການເຊື່ອມໂລຫະຕ່າງໆ (ຮູບ 7d), ເປັນຕົວແທນຂອງຈຸດການວິເຄາະ OM ຢູ່ໃນການຂະຫຍາຍທີ່ແຕກຕ່າງກັນ.ໃນຮູບ.7a,b,f ສະແດງໃຫ້ເຫັນເຂດການປ່ຽນແປງຂອງການເຊື່ອມຕໍ່ໃນຄວາມສົມດຸນ ferritic-austenitic.OM ໃນເຂດການເຊື່ອມໂລຫະ (WZ) ແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບ.1 ແລະຮູບ.2. ການເຊື່ອມໂລຫະສໍາລັບ electrodes E1 ແລະ E2 6g ແລະ 7g, ຕາມລໍາດັບ.OM ໃນ BM ແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 1 ແລະ 2. ໃນຮູບ.6c, e ແລະ 7c, e ສະແດງໃຫ້ເຫັນກໍລະນີຂອງການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ມີ electrodes E1 ແລະ E2, ຕາມລໍາດັບ.ພື້ນທີ່ແສງສະຫວ່າງແມ່ນໄລຍະ austenite ແລະພື້ນທີ່ສີດໍາຊ້ໍາແມ່ນໄລຍະ ferrite.Phase equilibria ໃນເຂດທີ່ໄດ້ຮັບຜົນກະທົບຈາກຄວາມຮ້ອນ (HAZ) ຢູ່ໃກ້ກັບເສັ້ນ fusion ຊີ້ໃຫ້ເຫັນເຖິງການສ້າງຕັ້ງຂອງ Cr2N precipitates, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນ micrographs SEM-BSE ໃນຮູບ.8a,b ແລະຢືນຢັນໃນຮູບ.9a,b.ການປະກົດຕົວຂອງ Cr2N ສັງເກດເຫັນໃນໄລຍະ ferrite ຂອງຕົວຢ່າງໃນຮູບ.8a,b ແລະຢືນຢັນໂດຍການວິເຄາະຈຸດ SEM-EMF ແລະແຜນວາດເສັ້ນ EMF ຂອງພາກສ່ວນການເຊື່ອມໂລຫະ (ຮູບ 9a-b), ແມ່ນເນື່ອງມາຈາກອຸນຫະພູມຄວາມຮ້ອນການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ສູງຂຶ້ນ.ການໄຫຼວຽນຂອງເລັ່ງການນໍາ chromium ແລະໄນໂຕຣເຈນ, ເນື່ອງຈາກວ່າອຸນຫະພູມສູງໃນການເຊື່ອມໂລຫະເພີ່ມຄ່າສໍາປະສິດການແຜ່ກະຈາຍຂອງໄນໂຕຣເຈນ.ຜົນໄດ້ຮັບເຫຼົ່ານີ້ສະຫນັບສະຫນູນການສຶກສາໂດຍ Ramirez et al.68 ແລະ Herenyu et al.69 ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າ, ໂດຍບໍ່ຄໍານຶງເຖິງເນື້ອໃນໄນໂຕຣເຈນ, Cr2N ປົກກະຕິແລ້ວແມ່ນຝາກໄວ້ໃນເມັດພືດ ferrite, ຂອບເຂດເມັດພືດ, ແລະ α / \ (\ gamma \) ຂອບເຂດ, ດັ່ງທີ່ແນະນໍາໂດຍ. ນັກຄົ້ນຄວ້າອື່ນໆ.70.71.
(a) ຈຸດການວິເຄາະ SEM-EMF (1, 2 ແລະ 3) ຂອງການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ມີ E2;
morphology ດ້ານຂອງຕົວຢ່າງຕົວແທນແລະ EMFs ທີ່ສອດຄ້ອງກັນຂອງພວກມັນແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບ.10a–c.ໃນຮູບ.ຕົວເລກ 10a ແລະ 10b ສະແດງໃຫ້ເຫັນ SEM micrographs ແລະ EMF spectra ຂອງເຂົາເຈົ້າຂອງຂໍ້ຕໍ່ welded ໂດຍໃຊ້ electrodes E1 ແລະ E2 ໃນເຂດການເຊື່ອມໂລຫະ, ຕາມລໍາດັບ, ແລະໃນຮູບ.10c ສະແດງ SEM micrographs ແລະ EMF spectra ຂອງ OM ທີ່ມີ austenite (\(\gamma\)) ແລະ ferrite (\(\alpha\)) phases ໂດຍບໍ່ມີການ precipitates ໃດ.ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນ EDS spectrum ໃນຮູບ 10a, ອັດຕາສ່ວນຂອງ Cr (21.69 wt.%) ແລະ Mo (2.65 wt.%) ທຽບກັບ 6.25 wt.% Ni ເຮັດໃຫ້ຄວາມຮູ້ສຶກຂອງຄວາມສົມດຸນທີ່ສອດຄ້ອງກັນຂອງໄລຍະ ferrite-austenitic.ໂຄງສ້າງຈຸນລະພາກທີ່ມີການຫຼຸດຜ່ອນສູງໃນເນື້ອໃນຂອງ chromium (15.97 wt.%) ແລະ molybdenum (1.06 wt.%) ເມື່ອທຽບກັບເນື້ອໃນສູງຂອງ nickel (10.08 wt.%) ໃນຈຸນລະພາກຂອງ welded ຮ່ວມຂອງ electrode E2, ສະແດງໃຫ້ເຫັນໃນ ໝາກເດື່ອ.1. ປຽບທຽບ.EMF spectrum 10b.ຮູບຮ່າງເປັນຮູບຊົງທີ່ມີໂຄງສ້າງ austenitic ລະອຽດກວ່າທີ່ເຫັນໃນ WZ ສະແດງໃຫ້ເຫັນໃນຮູບ.10b ຢືນຢັນເຖິງການຫຼຸດລົງທີ່ເປັນໄປໄດ້ຂອງອົງປະກອບ ferritizing (Cr ແລະ Mo) ໃນການເຊື່ອມແລະການ precipitation ຂອງ chromium nitride (Cr2N) - ໄລຍະ austenitic.ການແຜ່ກະຈາຍຂອງອະນຸພາກຝົນຕາມເຂດແດນຂອງໄລຍະ austenitic (\(\gamma\)) ແລະ ferritic (\(\alpha\)) ຂອງຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມ DSS ຢືນຢັນຄໍາຖະແຫຼງນີ້72,73,74.ນີ້ຍັງສົ່ງຜົນໃຫ້ການປະຕິບັດການ corrosion ທີ່ບໍ່ດີຂອງມັນ, ນັບຕັ້ງແຕ່ Cr ຖືກຖືວ່າເປັນອົງປະກອບຕົ້ນຕໍສໍາລັບການສ້າງຮູບເງົາຕົວຕັ້ງຕົວຕີທີ່ປັບປຸງການຕໍ່ຕ້ານ corrosion ທ້ອງຖິ່ນຂອງ steel59,75 ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 10b.ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າ BM ໃນ SEM micrograph ໃນຮູບ 10c ສະແດງໃຫ້ເຫັນການປັບປຸງເມັດພືດທີ່ເຂັ້ມແຂງຍ້ອນວ່າຜົນໄດ້ຮັບ EDS spectrum ຂອງມັນສະແດງໃຫ້ເຫັນ Cr (23.32 wt%), Mo (3.33 wt%) ແລະ Ni (6.32 wt).%) ຄຸນສົມບັດທາງເຄມີທີ່ດີ.%) ເປັນອົງປະກອບໂລຫະປະສົມທີ່ສໍາຄັນສໍາລັບການກວດສອບຄວາມສົມດຸນຂອງໂຄງສ້າງຈຸນລະພາກຂອງໄລຍະ ferrite-austenitic ຂອງໂຄງສ້າງ DSS76.ຜົນໄດ້ຮັບຂອງການວິເຄາະ EMF spectroscopic ອົງປະກອບຂອງຂໍ້ຕໍ່ welded ຂອງ electrode E1 justify ຂອງຕົນໃນການກໍ່ສ້າງແລະສະພາບແວດລ້ອມທີ່ຮຸກຮານເລັກນ້ອຍ, ນັບຕັ້ງແຕ່ austenite ອະດີດແລະ ferrite stabilizers ໃນ microstructure ໄດ້ປະຕິບັດຕາມມາດຕະຖານ DSS AISI 220541.72 ສໍາລັບຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມ, 77.
SEM micrographs ຂອງຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມ, ບ່ອນທີ່ (a) electrode E1 ຂອງເຂດການເຊື່ອມໂລຫະມີ spectrum EMF, (b) electrode E2 ຂອງເຂດການເຊື່ອມໂລຫະມີ spectrum EMF, (c) OM ມີ spectrum EMF.
ໃນທາງປະຕິບັດ, ມັນໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນວ່າການເຊື່ອມ DSS ແຂງຢູ່ໃນໂຫມດ ferritic (F-mode) ຢ່າງເຕັມທີ່, ມີ nuclei austenite nucleating ຕ່ໍາກວ່າອຸນຫະພູມ ferritic solvus, ເຊິ່ງສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນຂຶ້ນກັບອັດຕາສ່ວນຂອງ chromium ກັບ nickel ທຽບເທົ່າ (Creq / Nieq) (> 1.95 constitutes mode F) ນັກຄົ້ນຄວ້າບາງຄົນໄດ້ສັງເກດເຫັນຜົນກະທົບຂອງເຫຼັກກ້ານີ້ເນື່ອງຈາກຄວາມສາມາດກະຈາຍທີ່ເຂັ້ມແຂງຂອງ Cr ແລະ Mo ເປັນອົງປະກອບສ້າງ ferrite ໃນ ferrite phase8078,79.ມັນເປັນທີ່ຊັດເຈນວ່າ DSS 2205 BM ມີປະລິມານທີ່ສູງຂອງ Cr ແລະ Mo (ສະແດງໃຫ້ເຫັນ Creq ສູງ), ແຕ່ມີເນື້ອໃນ Ni ຕ່ໍາກວ່າການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ມີ electrodes E1, E2 ແລະ C, ເຊິ່ງປະກອບສ່ວນໃຫ້ອັດຕາສ່ວນ Creq / Nieq ສູງກວ່າ.ນີ້ຍັງເຫັນໄດ້ຊັດເຈນໃນການສຶກສາໃນປະຈຸບັນ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 4, ບ່ອນທີ່ອັດຕາສ່ວນ Creq / Nieq ຖືກກໍານົດສໍາລັບ DSS 2205 BM ຂ້າງເທິງ 1.95.ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າການເຊື່ອມໂລຫະດ້ວຍ electrodes E1, E2 ແລະ C ແຂງຢູ່ໃນໂຫມດ austenitic-ferritic (ໂຫມດ AF), ໂຫມດ austenitic (A) ແລະໂຫມດ ferritic-austenitic, ຕາມລໍາດັບ, ເນື່ອງຈາກເນື້ອໃນທີ່ສູງຂຶ້ນຂອງໂຫມດ bulk (ໂຫມດ FA) .), ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 4, ເນື້ອໃນຂອງ Ni, Cr ແລະ Mo ໃນການເຊື່ອມແມ່ນຫນ້ອຍ, ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າອັດຕາສ່ວນ Creq / Nieq ແມ່ນຕ່ໍາກວ່າ BM.ferrite ຕົ້ນຕໍໃນການເຊື່ອມ electrode E2 ມີ morphology ferrite vermicular ແລະອັດຕາສ່ວນ Creq / Nieq ທີ່ກໍານົດແມ່ນ 1.20 ຕາມທີ່ໄດ້ອະທິບາຍໄວ້ໃນຕາຕະລາງ 4.
ໃນຮູບ.11a ສະແດງໃຫ້ເຫັນທ່າແຮງເປີດວົງຈອນ (OCP) ທຽບກັບເວລາສໍາລັບໂຄງສ້າງເຫຼັກ AISI DSS 2205 ໃນການແກ້ໄຂ NaCl 3.5%.ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າເສັ້ນໂຄ້ງ ORP ຫັນໄປສູ່ທ່າແຮງໃນທາງບວກຫຼາຍ, ຊີ້ໃຫ້ເຫັນເຖິງການປະກົດຕົວຂອງຮູບເງົາ passive ຢູ່ໃນຫນ້າດິນຂອງຕົວຢ່າງໂລຫະ, ການຫຼຸດລົງຂອງທ່າແຮງຊີ້ໃຫ້ເຫັນເຖິງການກັດກ່ອນທົ່ວໄປ, ແລະທ່າແຮງເກືອບຄົງທີ່ໃນໄລຍະເວລາຊີ້ໃຫ້ເຫັນເຖິງການສ້າງຕັ້ງ. ຮູບເງົາ passive ໃນໄລຍະເວລາ., ພື້ນຜິວຂອງຕົວຢ່າງມີຄວາມຫມັ້ນຄົງແລະມີ Sticky 77. ເສັ້ນໂຄ້ງສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງ substrates ທົດລອງພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂທີ່ຫມັ້ນຄົງສໍາລັບຕົວຢ່າງທັງຫມົດໃນ electrolyte ທີ່ປະກອບດ້ວຍ 3.5% ການແກ້ໄຂ NaCl, ຍົກເວັ້ນຕົວຢ່າງ 7 (ການເຊື່ອມໂລຫະຮ່ວມກັບ C-electrode), ເຊິ່ງສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມບໍ່ສະຖຽນລະພາບເລັກນ້ອຍ.ຄວາມບໍ່ສະຖຽນລະພາບນີ້ສາມາດປຽບທຽບກັບການປະກົດຕົວຂອງ chloride ions (Cl-) ໃນການແກ້ໄຂ, ເຊິ່ງສາມາດເລັ່ງປະຕິກິລິຢາ corrosion ໄດ້ຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ, ດັ່ງນັ້ນການເພີ່ມລະດັບການກັດກ່ອນ.ການສັງເກດໃນລະຫວ່າງການສະແກນ OCP ໂດຍບໍ່ມີການນໍາໃຊ້ທ່າແຮງໄດ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າ Cl ໃນປະຕິກິລິຍາສາມາດສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ການຕໍ່ຕ້ານແລະຄວາມຫມັ້ນຄົງຂອງ thermodynamic ຂອງຕົວຢ່າງໃນສະພາບແວດລ້ອມທີ່ຮຸກຮານ.Ma et al.81 ແລະ Lotho et al.5 ຢືນຢັນການອ້າງວ່າ Cl- ມີບົດບາດໃນການເລັ່ງການເຊື່ອມໂຊມຂອງຮູບເງົາ passive ເທິງ substrates, ດັ່ງນັ້ນການປະກອບສ່ວນໃນການສວມໃສ່ຕື່ມອີກ.
ການວິເຄາະທາງເຄມີຂອງຕົວຢ່າງທີ່ສຶກສາ: (a) evolution ຂອງ RSD ຂຶ້ນກັບເວລາແລະ (b) potentiodynamic polarization ຂອງຕົວຢ່າງໃນການແກ້ໄຂ NaCl 3.5%.
ໃນຮູບ.11b ນໍາສະເຫນີການວິເຄາະປຽບທຽບຂອງເສັ້ນໂຄ້ງ polarization potentiodynamic (PPC) ຂອງຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມຂອງ electrodes E1, E2 ແລະ C ພາຍໃຕ້ອິດທິພົນຂອງການແກ້ໄຂ NaCl 3.5%.ການເຊື່ອມໂລຫະຕົວຢ່າງ BM ໃນ PPC ແລະການແກ້ໄຂ NaCl 3.5% ສະແດງໃຫ້ເຫັນພຶດຕິກໍາຕົວຕັ້ງຕົວຕີ.ຕາຕະລາງ 5 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຕົວກໍານົດການວິເຄາະ electrochemical ຂອງຕົວຢ່າງທີ່ໄດ້ຮັບຈາກເສັ້ນໂຄ້ງ PPC, ເຊັ່ນ Ecorr (ທ່າແຮງການກັດກ່ອນ) ແລະ Epit (pitting corrosion potential) ແລະ deviations ທີ່ກ່ຽວຂ້ອງຂອງເຂົາເຈົ້າ.ເມື່ອປຽບທຽບກັບຕົວຢ່າງອື່ນໆ No. 2 ແລະ No. 5, welded ກັບ electrodes E1 ແລະ E2, ຕົວຢ່າງ No. 1 ແລະ No 7 (BM ແລະ welded joints ກັບ electrode C) ສະແດງໃຫ້ເຫັນທ່າແຮງສູງສໍາລັບການ corrosion pitting ໃນການແກ້ໄຂ NaCl (ຮູບ 11b. ).ຄຸນສົມບັດ passivating ທີ່ສູງຂຶ້ນຂອງອະດີດເມື່ອທຽບໃສ່ກັບລຸ້ນຫລັງແມ່ນຍ້ອນຄວາມສົມດູນຂອງອົງປະກອບຈຸລະພາກຂອງເຫຼັກກ້າ (ໄລຍະ austenitic ແລະ ferritic) ແລະຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງອົງປະກອບໂລຫະປະສົມ.ເນື່ອງຈາກມີໄລຍະ ferrite ແລະ austenitic ໃນໂຄງສ້າງຈຸລະພາກ, Resendea et al.82 ສະຫນັບສະຫນູນພຶດຕິກໍາຕົວຕັ້ງຕົວຕີຂອງ DSS ໃນສື່ທີ່ຮຸກຮານ.ການປະຕິບັດຕ່ໍາຂອງຕົວຢ່າງ welded ກັບ E1 ແລະ E2 electrodes ສາມາດກ່ຽວຂ້ອງກັບ depletion ຂອງອົງປະກອບໂລຫະປະສົມຕົ້ນຕໍ, ເຊັ່ນ Cr ແລະ Mo, ໃນເຂດການເຊື່ອມໂລຫະ (WZ), ນັບຕັ້ງແຕ່ພວກເຂົາເຈົ້າສະຖຽນລະພາບໄລຍະ ferrite (Cr ແລະ Mo), ປະຕິບັດເປັນ. passivators ໂລຫະປະສົມໃນໄລຍະ austenitic ຂອງເຫຼັກ oxidized.ຜົນກະທົບຂອງອົງປະກອບເຫຼົ່ານີ້ຕໍ່ການຕໍ່ຕ້ານ pitting ແມ່ນຫຼາຍກວ່າໃນໄລຍະ austenitic ກວ່າໃນໄລຍະ ferritic.ສໍາລັບເຫດຜົນນີ້, ໄລຍະ ferritic ຜ່ານການ passivation ໄວກ່ວາໄລຍະ austenitic ທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບພາກພື້ນ passivation ທໍາອິດຂອງເສັ້ນໂຄ້ງ polarization.ອົງປະກອບເຫຼົ່ານີ້ມີຜົນກະທົບຢ່າງຫຼວງຫຼາຍຕໍ່ຄວາມຕ້ານທານ pitting ຂອງ DSS ເນື່ອງຈາກຄວາມຕ້ານທານ pitting ຂອງພວກເຂົາສູງກວ່າໃນໄລຍະ austenitic ເມື່ອທຽບກັບໄລຍະ ferritic.ດັ່ງນັ້ນ, passivation ໄວຂອງໄລຍະ ferrite ແມ່ນ 81% ສູງກວ່າໄລຍະ austenite.ເຖິງແມ່ນວ່າ Cl- ໃນການແກ້ໄຂມີຜົນກະທົບທາງລົບທີ່ເຂັ້ມແຂງຕໍ່ຄວາມສາມາດ passivating ຂອງເຫຼັກ film83.ດັ່ງນັ້ນ, ຄວາມຫມັ້ນຄົງຂອງຮູບເງົາ passivating ຂອງຕົວຢ່າງຈະຫຼຸດລົງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ84.ຈາກຕາຕະລາງ.6 ຍັງສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າທ່າແຮງການກັດກ່ອນ (Ecorr) ຂອງຂໍ້ຕໍ່ welded ກັບ electrode E1 ແມ່ນມີຄວາມຫມັ້ນຄົງຫນ້ອຍໃນການແກ້ໄຂເມື່ອທຽບກັບການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ມີ electrode E2.ນີ້ຍັງໄດ້ຮັບການຢືນຢັນໂດຍຄ່າຕ່ໍາຂອງຄວາມແຂງຂອງການເຊື່ອມໂລຫະໂດຍໃຊ້ electrodes E1 ແລະ E2 ໃນຮູບ.4a,b, ເຊິ່ງແມ່ນເນື່ອງມາຈາກເນື້ອໃນຕ່ໍາຂອງ ferrite (ຕາຕະລາງ 5) ແລະເນື້ອໃນຕ່ໍາຂອງ chromium ແລະ molybdenum (ຕາຕະລາງ 4) ໃນໂຄງປະກອບການເຫຼັກກ້າ.ມັນສາມາດສະຫຼຸບໄດ້ວ່າການຕໍ່ຕ້ານ corrosion ຂອງເຫຼັກກ້າໃນສະພາບແວດລ້ອມທະເລ simulated ເພີ່ມຂຶ້ນກັບການຫຼຸດລົງຂອງປະຈຸບັນການເຊື່ອມໂລຫະແລະຫຼຸດລົງດ້ວຍເນື້ອໃນ Cr ແລະ Mo ຕ່ໍາແລະເນື້ອໃນ ferrite ຕ່ໍາ.ຄໍາຖະແຫຼງການນີ້ແມ່ນສອດຄ່ອງກັບການສຶກສາໂດຍ Salim et al.85 ກ່ຽວກັບຜົນກະທົບຂອງຕົວກໍານົດການເຊື່ອມໂລຫະເຊັ່ນ: ປະຈຸບັນການເຊື່ອມໂລຫະກ່ຽວກັບຄວາມສົມບູນ corrosion ຂອງເຫຼັກເຊື່ອມ.ເມື່ອ chloride ເຈາະເຂົ້າໄປໃນເຫຼັກໂດຍຜ່ານວິທີການຕ່າງໆເຊັ່ນ: ການດູດຊຶມຂອງ capillary ແລະການແຜ່ກະຈາຍ, ຂຸມ (pitting corrosion) ຂອງຮູບຮ່າງທີ່ບໍ່ສະເຫມີກັນແລະຄວາມເລິກແມ່ນສ້າງຕັ້ງຂຶ້ນ.ກົນໄກແມ່ນແຕກຕ່າງກັນຢ່າງຫຼວງຫຼາຍໃນການແກ້ໄຂ pH ທີ່ສູງຂຶ້ນທີ່ກຸ່ມທີ່ຢູ່ອ້ອມຂ້າງ (OH-) ຖືກດຶງດູດພຽງແຕ່ກັບຫນ້າດິນເຫຼັກ, ສະຖຽນລະພາບຂອງຮູບເງົາຕົວຕັ້ງຕົວຕີແລະການສະຫນອງການປົກປ້ອງເພີ່ມເຕີມຕໍ່ກັບຫນ້າດິນເຫຼັກກ້າ 25,86.ຄວາມຕ້ານທານ corrosion ທີ່ດີທີ່ສຸດຂອງຕົວຢ່າງ No. 1 ແລະ No 7 ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນເນື່ອງມາຈາກການມີຢູ່ໃນໂຄງສ້າງເຫຼັກຂອງຈໍານວນຂະຫນາດໃຫຍ່ຂອງ δ-ferrite (ຕາຕະລາງ 5) ແລະຈໍານວນຂະຫນາດໃຫຍ່ຂອງ Cr ແລະ Mo (ຕາຕະລາງ 4), ນັບຕັ້ງແຕ່. ລະດັບຂອງການກັດກ່ອນ pitting ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນຢູ່ໃນເຫຼັກ, ເຊື່ອມໂດຍວິທີການ DSS, ໃນໂຄງສ້າງໄລຍະ austenitic ຂອງພາກສ່ວນ.ດັ່ງນັ້ນ, ອົງປະກອບທາງເຄມີຂອງໂລຫະປະສົມມີບົດບາດຕັດສິນໃນການປະຕິບັດ corrosion ຂອງ welded joint87,88.ນອກຈາກນັ້ນ, ມັນໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນວ່າຕົວຢ່າງທີ່ welded ໂດຍໃຊ້ electrodes E1 ແລະ C ໃນການສຶກສານີ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄ່າ Ecorr ຕ່ໍາຈາກເສັ້ນໂຄ້ງ PPC ກ່ວາການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ໃຊ້ electrode E2 ຈາກເສັ້ນໂຄ້ງ OCP (ຕາຕະລາງ 5).ດັ່ງນັ້ນ, ພາກພື້ນ anode ເລີ່ມຕົ້ນຢູ່ໃນທ່າແຮງຕ່ໍາ.ການປ່ຽນແປງນີ້ແມ່ນສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນຍ້ອນການສະຖຽນລະພາບບາງສ່ວນຂອງຊັ້ນ passivation ທີ່ສ້າງຂຶ້ນໃນຫນ້າດິນຂອງຕົວຢ່າງແລະ polarization cathodic ທີ່ເກີດຂຶ້ນກ່ອນທີ່ຈະສະຖຽນລະພາບຢ່າງເຕັມທີ່ຂອງ OCP89 ແມ່ນບັນລຸໄດ້.ໃນຮູບ.12a ແລະ b ສະແດງຮູບພາບ 3D optical profiler ຂອງຕົວຢ່າງ corroded ທົດລອງພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂການເຊື່ອມໂລຫະຕ່າງໆ.ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າຂະຫນາດ corrosion pitting ຂອງຕົວຢ່າງເພີ່ມຂຶ້ນກັບທ່າແຮງການກັດກ່ອນ pitting ຕ່ໍາທີ່ສ້າງຂຶ້ນໂດຍກະແສການເຊື່ອມໂລຫະສູງຂອງ 110 A (ຮູບ 12b), ທຽບກັບຂະຫນາດ corrosion pitting ທີ່ໄດ້ຮັບສໍາລັບການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ມີອັດຕາສ່ວນການເຊື່ອມຕ່ໍາໃນປະຈຸບັນຂອງ. 90 A. (ຮູບ 12a ).ນີ້ຢືນຢັນການອ້າງຂອງ Mohammed90's ວ່າແຖບເລື່ອນໄດ້ຖືກສ້າງຕັ້ງຂຶ້ນຢູ່ໃນຫນ້າດິນຂອງຕົວຢ່າງເພື່ອທໍາລາຍຮູບເງົາ passivation ດ້ານໂດຍການເປີດເຜີຍ substrate ກັບການແກ້ໄຂ NaCl 3.5% ເພື່ອໃຫ້ chloride ເລີ່ມໂຈມຕີ, ເຮັດໃຫ້ວັດສະດຸລະລາຍ.
ການວິເຄາະ SEM-EDS ໃນຕາຕະລາງ 4 ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຄ່າ PREN ຂອງແຕ່ລະໄລຍະ austenitic ແມ່ນສູງກວ່າ ferrite ໃນທຸກການເຊື່ອມໂລຫະແລະ BM.ການລິເລີ່ມຂອງ pitting ຢູ່ໃນການໂຕ້ຕອບ ferrite / austenite ເລັ່ງການທໍາລາຍຂອງຊັ້ນວັດສະດຸ passive ເນື່ອງຈາກ inhomogeneity ແລະການແຍກຕ່າງຫາກຂອງອົງປະກອບທີ່ເກີດຂຶ້ນໃນພື້ນທີ່ເຫຼົ່ານີ້91.ບໍ່ເຫມືອນກັບໄລຍະ austenitic, ບ່ອນທີ່ຄ່າ pitting resistance equivalent (PRE) ສູງກວ່າ, ການເລີ່ມຕົ້ນ pitting ໃນໄລຍະ ferritic ແມ່ນຍ້ອນຄ່າ PRE ຕ່ໍາ (ຕາຕະລາງ 4).ໄລຍະ austenite ເບິ່ງຄືວ່າມີຈໍານວນ stabilizer austenite ຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ (ການລະລາຍໄນໂຕຣເຈນ), ເຊິ່ງສະຫນອງຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງອົງປະກອບນີ້ທີ່ສູງກວ່າແລະດັ່ງນັ້ນ, ຄວາມຕ້ານທານສູງຕໍ່ pitting92.
ໃນຮູບ.ຮູບທີ 13 ສະແດງເສັ້ນໂຄ້ງອຸນຫະພູມ pitting ທີ່ສໍາຄັນສໍາລັບການເຊື່ອມ E1, E2, ແລະ C.ເນື່ອງຈາກຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງປະຈຸບັນເພີ່ມຂຶ້ນເຖິງ 100 µA / cm2 ເນື່ອງຈາກ pitting ໃນລະຫວ່າງການທົດສອບ ASTM, ມັນເປັນທີ່ຊັດເຈນວ່າການເຊື່ອມ @110A ກັບ E1 ສະແດງໃຫ້ເຫັນອຸນຫະພູມຕ່ໍາສຸດ pitting ທີ່ສໍາຄັນຂອງ 27.5 ° C ປະຕິບັດຕາມໂດຍ soldering E2 @ 90A ສະແດງໃຫ້ເຫັນ CPT ຂອງ 40. °C, ແລະໃນກໍລະນີຂອງ C@110A, CPT ສູງສຸດແມ່ນ 41 ° C.ຜົນໄດ້ຮັບທີ່ສັງເກດເຫັນແມ່ນຢູ່ໃນຂໍ້ຕົກລົງທີ່ດີກັບຜົນໄດ້ຮັບທີ່ສັງເກດເຫັນຂອງການທົດສອບ polarization.
ຄຸນສົມບັດກົນຈັກ ແລະພຶດຕິກໍາການກັດກ່ອນຂອງການເຊື່ອມໂລຫະສະແຕນເລດ duplex ໄດ້ຖືກສືບສວນໂດຍໃຊ້ electrodes E1 ແລະ E2 ໃຫມ່.electrode ເປັນດ່າງ (E1) ແລະ electrode ອາຊິດ (E2) ທີ່ໃຊ້ໃນຂະບວນການ SMAW ໄດ້ຖືກເຄືອບສົບຜົນສໍາເລັດດ້ວຍອົງປະກອບ flux ທີ່ມີອັດຕາສ່ວນການຄຸ້ມຄອງລວມຂອງ 1.7 ມມແລະດັດຊະນີເປັນດ່າງຂອງ 2.40 ແລະ 0.40, ຕາມລໍາດັບ.ຄວາມຄົງທີ່ຄວາມຮ້ອນຂອງ fluxes ທີ່ກະກຽມໂດຍໃຊ້ TGA ໃນສື່ກາງ inert ໄດ້ຖືກປະເມີນ.ການປະກົດຕົວຂອງເນື້ອໃນສູງຂອງ TiO2 (%) ໃນ flux matrix ປັບປຸງການໂຍກຍ້າຍ slag ຂອງ welds ສໍາລັບ electrodes ເຄືອບດ້ວຍ flux ອາຊິດ (E2) ເມື່ອທຽບກັບ electrodes ເຄືອບ flux ພື້ນຖານ (E1).ເຖິງແມ່ນວ່າທັງສອງ electrodes ເຄືອບ (E1 ແລະ E2) ມີຄວາມສາມາດເລີ່ມຕົ້ນຂອງ arc ທີ່ດີ.ເງື່ອນໄຂການເຊື່ອມໂລຫະ, ໂດຍສະເພາະການປ້ອນຄວາມຮ້ອນ, ປະຈຸບັນການເຊື່ອມໂລຫະແລະຄວາມໄວ, ມີບົດບາດສໍາຄັນໃນການບັນລຸຄວາມສົມດຸນໄລຍະ austenite / ferrite ຂອງການເຊື່ອມ DSS 2205 ແລະຄຸນສົມບັດກົນຈັກທີ່ດີເລີດຂອງການເຊື່ອມ.ຂໍ້ຕໍ່ທີ່ເຊື່ອມກັບ electrode E1 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄຸນສົມບັດ tensile ທີ່ດີເລີດ (shear 0.2% YS = 497 MPa ແລະ UTS = 732 MPa), ຢືນຢັນວ່າ electrodes ເຄືອບ flux ພື້ນຖານມີດັດຊະນີພື້ນຖານສູງເມື່ອທຽບກັບອາຊິດ flux coated electrodes.electrodes ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄຸນສົມບັດກົນຈັກທີ່ດີກວ່າທີ່ມີຄວາມເປັນດ່າງຕ່ໍາ.ມັນເປັນທີ່ຊັດເຈນວ່າຢູ່ໃນຂໍ້ຕໍ່ເຊື່ອມຂອງ electrodes ທີ່ມີການເຄືອບໃຫມ່ (E1 ແລະ E2) ບໍ່ມີຄວາມສົມດຸນຂອງໄລຍະ ferrite-austenitic, ເຊິ່ງໄດ້ຖືກເປີດເຜີຍໂດຍໃຊ້ການວິເຄາະ OES ແລະ SEM-EDS ຂອງການເຊື່ອມໂລຫະແລະຄິດໄລ່ໂດຍສ່ວນຫນຶ່ງຂອງປະລິມານໃນ. ການເຊື່ອມໂລຫະ.Metallography ຢືນຢັນການສຶກສາ SEM ຂອງພວກເຂົາ.ໂຄງສ້າງຈຸລະພາກ.ນີ້ແມ່ນສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນຍ້ອນການຫຼຸດລົງຂອງອົງປະກອບຂອງໂລຫະປະສົມເຊັ່ນ Cr ແລະ Mo ແລະການປ່ອຍຕົວທີ່ເປັນໄປໄດ້ຂອງ Cr2N ໃນລະຫວ່າງການເຊື່ອມ, ເຊິ່ງໄດ້ຮັບການຢືນຢັນໂດຍການສະແກນເສັ້ນ EDS.ນີ້ແມ່ນສະຫນັບສະຫນູນຕື່ມອີກໂດຍຄ່າຄວາມແຂງຕ່ໍາທີ່ສັງເກດເຫັນໃນການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ມີ electrodes E1 ແລະ E2 ເນື່ອງຈາກອັດຕາສ່ວນຕ່ໍາຂອງ ferrite ແລະໂລຫະປະສົມໃນໂຄງສ້າງເຫຼັກກ້າ.ຫຼັກຖານທ່າແຮງການກັດກ່ອນ (Ecorr) ຂອງການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ໃຊ້ electrode E1 ພິສູດວ່າມີຄວາມທົນທານຕໍ່ການກັດກ່ອນເລັກນ້ອຍເມື່ອທຽບກັບການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ໃຊ້ electrode E2.ນີ້ຢືນຢັນປະສິດທິພາບຂອງ electrodes ພັດທະນາໃຫມ່ໃນການເຊື່ອມໂລຫະການທົດສອບໃນສະພາບແວດລ້ອມ 3.5% NaCl ໂດຍບໍ່ມີການ flux ອົງປະກອບໂລຫະປະສົມ.ມັນສາມາດສະຫຼຸບໄດ້ວ່າການຕໍ່ຕ້ານ corrosion ໃນສະພາບແວດລ້ອມທະເລ simulated ເພີ່ມຂຶ້ນກັບການຫຼຸດລົງຂອງກະແສເຊື່ອມ.ດັ່ງນັ້ນ, ການ precipitation ຂອງ carbides ແລະ nitrides ແລະການຫຼຸດລົງຕໍ່ມາໃນການຕໍ່ຕ້ານ corrosion ຂອງຂໍ້ຕໍ່ welded ໂດຍໃຊ້ electrodes E1 ແລະ E2 ໄດ້ຖືກອະທິບາຍໂດຍການເພີ່ມຂຶ້ນຂອງການເຊື່ອມໂລຫະໃນປະຈຸບັນ, ເຊິ່ງເຮັດໃຫ້ຄວາມບໍ່ສົມດຸນຂອງໄລຍະການດຸ່ນດ່ຽງຂອງຂໍ້ຕໍ່ welded ຈາກເຫຼັກຈຸດປະສົງສອງ.
ຕາມການຮ້ອງຂໍ, ຂໍ້ມູນສໍາລັບການສຶກສານີ້ຈະຖືກສະຫນອງໃຫ້ໂດຍຜູ້ຂຽນທີ່ກ່ຽວຂ້ອງ.
Smook O. , Nenonen P. , Hanninen H. ແລະ Liimatainen J. ໂຄງສ້າງຈຸລະພາກຂອງສະແຕນເລດ super duplex ສ້າງຕັ້ງຂຶ້ນໂດຍການກົດໂລຫະຝຸ່ນ isostatic ຮ້ອນໃນການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນອຸດສາຫະກໍາ.ໂລຫະ.ແອວມາ.ຕົກໃຈ.A 35, 2103. https://doi.org/10.1007/s11661-004-0158-9 (2004).
Kuroda T., Ikeuchi K. ແລະ Kitagawa Y. ການຄວບຄຸມໂຄງສ້າງຈຸລະພາກໃນການເຂົ້າຮ່ວມສະແຕນເລດທີ່ທັນສະໄຫມ.ໃນການປຸງແຕ່ງວັດສະດຸໃໝ່ສຳລັບພະລັງງານແມ່ເຫຼັກໄຟຟ້າຂັ້ນສູງ, 419–422 (2005).
Smook O. ໂຄງສ້າງຈຸລະພາກ ແລະຄຸນສົມບັດຂອງສະແຕນເລດ super duplex ຂອງໂລຫະຜົງທີ່ທັນສະໄຫມ.ສະຖາບັນເຕັກໂນໂລຊີ ລາດຊະວົງ (2004)
Lotto, TR ແລະ Babalola, P. Polarization Corrosion Behavior and Microstructural Analysis of AA1070 Aluminum and Silicon Carbide Matrix Composites at Acid Chloride Concentrations.ວິສະວະກອນຊັກຊວນ.4, 1. https://doi.org/10.1080/23311916.2017.1422229 (2017).
Bonollo F., Tiziani A. ແລະ Ferro P. ຂະບວນການເຊື່ອມ, ການປ່ຽນແປງໂຄງສ້າງຈຸນລະພາກແລະຄຸນສົມບັດສຸດທ້າຍຂອງສະແຕນເລດ duplex ແລະ super duplex.ສະແຕນເລດສອງຊັ້ນ 141–159 (John Wiley & Sons Inc., Hoboken, 2013).
Kisasoz A., Gurel S. ແລະ Karaaslan A. ອິດທິພົນຂອງເວລາ annealing ແລະອັດຕາຄວາມເຢັນໃນຂະບວນການ deposition ໃນເຫຼັກສອງໄລຍະ corrosion.ໂລຫະ.ວິທະຍາສາດ.ການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນ.57, 544. https://doi.org/10.1007/s11041-016-9919-5 (2016).
Shrikant S, Saravanan P, Govindarajan P, Sisodia S ແລະ Ravi K. ການພັດທະນາຂອງສະແຕນເລດ lean duplex (LDSS) ທີ່ມີຄຸນສົມບັດກົນຈັກແລະ corrosion ທີ່ດີເລີດໃນຫ້ອງທົດລອງ.ສູງອາຍຸ mater.ຖັງເກັບຮັກສາ.794, 714 (2013).
Murkute P., Pasebani S. ແລະ Isgor OB ຄຸນສົມບັດທາງໂລຫະ ແລະທາງເຄມີຂອງ super duplex stainless steel cladding layers on mild steel substrate get by laser alloying in a powder layer.ວິທະຍາສາດ.Rep. 10, 10162. https://doi.org/10.1038/s41598-020-67249-2 (2020).
Oshima, T., Khabara, Y. ແລະ Kuroda, K. ຄວາມພະຍາຍາມເພື່ອຊ່ວຍປະຢັດ nickel ໃນສະແຕນເລດ austenitic.ISIJ International 47, 359. https://doi.org/10.2355/isijinternational.47.359 (2007).
Oikawa W., Tsuge S. ແລະ Gonome F. ການພັດທະນາຊຸດໃຫມ່ຂອງສະແຕນເລດ duplex lean.NSSC 2120™, NSSC™ 2351. ບົດລາຍງານດ້ານວິຊາການຂອງ NIPPON Steel ສະບັບເລກທີ 126 (2021).
ເວລາປະກາດ: 25-25-2023